多次组合测量数据处理的一般方法及其合理性的证明

本文以最普遍的形式,给出了多次组合测量数据处理的一般方法,这方法适用于带有约束方程和不等准确度测量等情况。方法的处理结果以下列形式给出: Y_j=Y_(jB)±[ΔY_(jB)](K_oσ)(j=1～n) 方法给出了各Y_(jB)及其误差Δy_(jB)估计值[ΔY_(jB)]的计算方法。如果原始测量数据X_i的误差Δx_i的估计值[ΔX_i]与Δx_i均方值σ(Δx_i)之比K_i均为K_o值,则[ΔY_(jB)]值将为Δy_(jB)均方值σ(Δy_(jB))的K_o值。方法还给出了确定K_o值的计算公式。本文还在各原始数据X_i的误差Δx_i均为独立的偶然误差及各K_i=[Δx_i]/σ(Δx_i)均等于K_o的条件下,用一般的数学工具,简要而严格地证实了这样处理方法的合理性。     

数控机床轴向位置误差分析及测量装置设计

通过对数控机床的误差和误差源进行分析,以华中数控ZJK7532A-3钻铣床为研究对象,设计了一套数控机床轴向位置测量装置.该装置以光栅尺为测量传感器,光栅尺依靠附件固定在数控机床上,操作简易,并且能够分别测量数控机床x,y,z方向的轴向位置误差.     

综合误差修正方法在热变形测量装置中的应用

误差修正技术是提高测量设备精度的常用方法,但有时由于设备的误差源太多或误差不易测出,而使得误差修正不完全或无能为力.本文提出一种综合误差修正方法,其基本思想是撇开装置中每项具体误差源所引起的测量误差,而把整个测量装置看成是一个大的误差源,采用一种等价置换的方法测出这个大误差源引起的测量误差,然后在测量结果中修正.将该方法用于实验室高精度热变形测量装置中,结果表明该方法可有效提高测量装置精度和测量数据的可靠性.     

单线阵CCD光电测试系统测量精度评估方法

为了科学合理地评估单线阵CCD光电测试系统的性能,提出一种测量精度的评估方法。首先,分析激光光源与光学镜头主点沿水平方向的距离、投影板与光学镜头主点的竖直距离、光学镜头焦距三种光学结构参数对测量误差的影响;然后,讨论坐标测量误差随x和y坐标值变化而变化的趋势,并推导误差公式。通过模拟实弹验证可知,靶面为1m×1m时,坐标x、y测量误差Δx、Δy的均值分别为-5.6mm和15.2mm,且x坐标测量误差的标准差σ_x为4.5mm,y坐标测量误差的标准差σ_y为14.3mm。模拟实弹试验结果与理论分析结果基本一致,证明该评估方法正确可行。     

一种简便的孔系位置度合格性判定法

陕西读者李明来信要求介绍有关孔系位置度合格性的判定方法。本文介绍一种简便的孔系位置度合格性图解判定法。该法作图简单,适合于生产现场使用。平面孔系的位置度按不同标注情况,其公差带的位置可分为固定、半浮动和浮动3类(见图1)。用坐标测量装置对各孔的位置进行测量,得出其实际轴线对理想位置的偏差(Δx_i,Δy_i)。用计算法或图解法对偏差值进行判断,即可知位置度是否合格。图解法是按偏差值(Δx_i,Δy_i),在直角坐标系上标出各误差点位置,然后在图上作公差圆,视其能否将各误差点包容。若各点位于圆内,则位置度合格。(见图2)。     

传动系统误差测量装置设计

齿轮传动系统在机械传动中占有十分重要的地位。齿轮传动链的传动误差大小对于精密传动系统具有一定的工程实际意义。因此,测出传动传动误差并用频谱分析方法辨别出误差的来源,对于齿轮系统的生产实际和理论研究都是很有用的。重点分析了影响齿轮传动系统的主要误差,在此基础上,根据齿轮传动系统精度对传动系统误差测量装置的要求,进行了测试装置的总体设计和详细设计,设计出一套符合测量要求的传动系统误差测量装置。     

轴承标准环规测量装置的测量不确定度分析

轴承标准环规在测长仪上测量时,通过与公称尺寸相同的标准量块或基准环规进行比较,测量出被测轴承环规的实际尺寸。分析了测长仪示值误差、标准件误差、温度变化等对测量装置不确定度的影响,并给出了不确定度的计算公式。     

龙门铣床关键几何误差辨识及补偿

为了提高某龙门铣床y、z向的加工精度,研究了该机床y、z轴关键几何误差的建模、辨识及补偿方法。建立了y、z轴几何误差和加工误差之间的误差模型,得到了影响龙门铣床y、z向加工精度的5项关键几何误差;通过测量龙门铣床y、z轴平面内4条直线的定位误差,辨识出5项关键几何误差;基于龙门铣床的数控系统和建立的误差模型,通过修改加工代码的方法对几何误差进行了补偿。结果表明:龙门铣床关键点的y、z向加工误差分别减小了66.81%和47.17%,几何误差补偿后龙门铣床的加工精度明显提高。     

三坐标测量机测量弧齿锥齿轮的方法与实例

以格里森制弧齿锥齿轮为例介绍了三坐标测量机在弧齿锥齿轮误差测量中的应用.旨在探讨通用测量设备进行复杂齿轮测量的一般方法.该研究工作分为两部分：一是从国标GB11365-89[1]中规定的测量指标中选择若干测量项目,根据各项目之定义,确定正确的测量方法及算法,进行数据处理后给出测量结果;二是测量实际齿面与理论齿面之间的误差,方法是将齿面划分为网格,测量出网格交点处的数值并与齿面方程的理论值进行比较,文中对第一部分工作进行了介绍.     

误差极限值的综合方法

本文证明了平方相加法则对各种概率分布的误差项极限值的综合是普遍成立的,解决了误差理论中长期争论的问题。本文的分析基于下列三个前提:1.承认可能出现超差,但必须对测量结果的质量影响不大。2.引入超差二次矩代替超差概率(或置信率)作为判断超差严重程度的主要数学指标。3.认为严重偏离正态分布的数值较大的误差项的出现概率很小,并在估计综合方法所得结果的可靠程度时考虑这种概率的影响。     

气体动静压轴承实验台加载装置误差角度的测量

为了实现气体动静压轴承实验台加载装置误差角度的测量,建立了误差角度测量的理论模型.利用Corel DRAW10.0强大的图像、图形处理功能,对实验台加载装置误差角度进行了测量,为后续的加载力误差分析奠定了基础.同时,对测量方法与万能角度尺进行比较,得出使用方法的最大误差为+4',证明方法是切实可行的,可以满足精密测量的要求.     

内径百分表测量中应注意的两个问题

在应用内径百分表时,应注意以下两个问题:1不得用千分尺代替标准样圈调整内径百分表零位有些操作者常用千分尺来调整内径百分表零位,种方法是不可取的,因这样会导致内径百分表的测误差增大。例如,用上述方法测量300mm有配合求的孔,内径百分表的表头为1级,其任意一转内的量极限误差为:Δ百1=±0.019mm若内径百分表的表头为0级,则其任意一转内的测极限误差为:Δ百0=±0.014mm(其中包括由校对量引起的误差)。1级千分尺的测量极限误差为:Δ千=±0.020mm如用千分尺代替标准样圈,根据误差的合成原则,备1级表头的内径百分表测量极限误差为:Δ1=Δ…     

高精度刚架梁式SK—1应变计参数测定装置的结构和精度评定（续二）

5　精度检定按照文献 [3]中提到的标定梁圆柱面形状误差 (简称形状误差 )和标定梁挠度误差 (简称挠度误差 )。两个概念和标定方法 ,对ＳＫ - 1装置的误差源进行分析归类 ,其精度结果用相对展伸不确定度表示。下面按文献 [12 ]或国际建议 (ＧＵＭ ) ,ＩＳＯ ,1993Ｅ[13]的要求 ,讨论ＳＫ - 1装置的不确定度评定如下 :5 1　标定梁圆柱面形状误差δｘ 的消除和圆柱面形状总的相对合成标准不确定度ｕｒｘ评定请注意 ,标定梁圆柱面形状误差性质的相对合成标准不确定度的传播系数都与文献 [3]中公式 ( 2 )求导数一样。5 1 1　与力学模型有关的形状…     

齿轮测量中心误差补偿研究

齿轮测量中心机械结构存在制造和安装误差,在测量时产生的运动误差影响齿轮测量精度。针对自主开发的HY 300型齿轮测量中心,为减小齿轮测量中心的几何结构误差对测量精度的影响,应用多体系统拓扑分析方法,分析并指出了测量中心的27项几何误差参数,对齿轮测量中心的各个部件进行运动学描述,建立了系统的拓扑结构和几何运动误差模型,推导出包含27项几何误差的精密测量方程式和不含误差的理想测量方程式,为后续测量中心齿轮测量结果的误差补偿和仿真分析提供理论基础。     

基于球杆仪单轴运动测量的旋转轴几何误差辨识

为避免非辨识轴几何误差、伺服控制误差等干扰源对测量结果的负面影响,降低辨识模型复杂度,提出了一种基于球杆仪单轴运动测量的旋转轴几何误差辨识方法。以单轴运动模式代替传统的多轴联动测量模式,首先基于齐次坐标变换理论建立了旋转工作台在位置相关几何误差影响下的杆长变化量(ΔL)的数学模型;然后通过分析球杆仪的安装参数,基于列满秩辨识矩阵构建误差辨识模型,并据此设计了一种包含9次独立测量试验的辨识方案。该方案通过提高测量试验次数,减少了单次试验中较大测量误差可能造成的系统辨识精度损失,具有较高的方法鲁棒性。在辨识实验中,通过迭代调整的方式对刀具球进行精确安装,并排除了工件球安装误差和工作台位置无关几何误差的影响。最后,进行了ΔL的预测分析和误差补偿实验,补偿后工作台一圈内ΔL的最大绝对值由0.010 3 mm减少至0.002 0 mm,验证了该辨识方法的有效性。     

四轴数控机床转台几何误差检测与分离

针对某公司研制的THM46100高精度四轴卧式加工中心,提出了一种快速分离转台六项几何误差的方法。借助球杆仪分别采用平行于X、Y、Z轴及锥形的特殊安装方式,进行了转台几何误差分离实验,基于转台几何误差辨识模型,辨识出转台运动产生的3项位移误差δx、δy、δz和2项转角误差εx、εz,并配合激光干涉仪与回转分度仪对转台的定位误差εy进行了实验检测,从而实现了转台6项误差的识别。该方法与传统单项测量法相比,具有操作简单,检测效率高,适合现场测量等优点。     

高精度齿轮分度误差及齿轮装置传动误差的测量

本文着重介绍齿轮分度误差和齿轮装置传动误差的测量.其中有磨齿机分齿盘齿距误差的测量、齿轮周节累积误差的测量、齿轮装置传运误差的测量.选择测量方案和设计测试装置,都以满足精度指标为基础.因此使齿轮的加工和齿轮装置的传动精度都有了可靠的保证.同时长期的使用也证明,研制的齿轮与齿轮装置的精度一直可靠.     

测量平行度又一法

如图1所示工件的线对线平行度误差可按GB1958—80中平行度误差检测方案1～10进行检测，即将被测零件放在等高支承上测量平行度误差。本文介绍一种不需使基准轴线平行于平板，主要通过数学计算求得平行度的方法。一、测量步骤1．如图2所示将心轴2与孔成无；司隙配合地插入孔中，测量被测孔模拟心轴1上长度为I。的A、B两点的高度代数差凸。。。设OO’为X轴，Y轴与X轴垂直，则上。。一y。一y。，测量基准孔模拟心轴2两端长度为Lb的C、D两点高度代数差上CD—yC一yD，如果忽略心轴制造误差可以认为西BA、凸CD为对应孔中心的高度差，但如…     

气动形状误差检具的设计

气动形状误差检具是测量单一实际要素形状误差的装置。它是在轴类和孔类气动测量头(或检测装置)的基础上根据形状公差的特点和规律而设计的。通常,运用气动检具测量被测工件的形状误差时,可以在气动量议上直观地读出形状误差的数值。对某些情况,还需辅助相应的简单计算才能得到其误差的数值。一、设计原则和步骤 1.根据被测工件的检测要求,设计出相应的测量头(或检测装置)。根据测量原理和被测工件的实际情况,确定测量头(或检测装置)的结构形状和基本尺寸。用于检测轴或孔的形状误差测量头可以参照外径或内孔测量头的设计原则进行设计。     

齿轮传动箱体孔轴心线平行度误差的测量

机床箱体零件多数孔都是齿轮传动轴支承孔。按JB179-83渐开线圆柱齿轮精度规定:当测量类似图1所示工件Ⅰ、Ⅱ轴线平行度误差时,应在直角坐标系XOY中进行。但实际检测时、由于对定义本身产生伪误解或因不便按定义进行测量之故,而形成了目前常见的三种不尽相同的测量与取值方法。三种方法如下: 1.如图1所示,相对工件加工基面(如图中的A、B面)取坐标系X′O′Y′,以此测得的△0′、△y′(注:见图3及说明)作为定义中的Ⅰ、Ⅱ轴线X方向及Y方向轴线的平行度误差上△fx、△fy。 2.如图2所示,取二轴线两端中心距偏差值△A(△A=A2-A1)作为两轴…