燃气-蒸汽联合循环发电机组余热锅炉的化学清洗

介绍390 MW燃气-蒸汽联合循环发电机组,蒸汽发电部分余热锅炉的化学清洗系统设计.清洗范围为余热锅炉本体,采用高压系统与并联在一起的低压系统、中压系统清洗方式.串联的清洗流程,高压系统采用满液位,低压系统、中压系统控制液位的清洗方式,取得良好的清洗效果.     

供热抽汽对联合循环余热锅炉系统参数的影响

以某9F机型为例,对比分析了相同抽汽条件下,分别从汽轮机高压缸排汽(冷再)抽汽和中压缸抽汽时,高、低压系统蒸汽参数和余热锅炉效率随供热抽汽流量(抽汽量)的变化规律。结果表明:从冷再抽汽时,高压系统蒸汽流量和压力随抽汽量的增加而增加,而低压蒸汽参数的变化趋势则相反;从中压缸抽汽时,高压蒸汽参数几乎不随抽汽量的变化而变化,低压蒸汽的流量则随抽汽量的增加而增加;两种抽汽位置下,余热锅炉热效率均随抽汽量的增加而增加,且冷再抽汽时,余热锅炉热效率提高的速度更快。     

高中压合用给水泵在三压余热锅炉上的实践

针对燃气蒸汽联合循环余热锅炉给水泵的选型问题进行了研究,介绍了高中压合用给水泵的方案及应用实例,分别给出了各种工况、不同负荷下高压、中压流量和再循环流量,着重说明了高、中低压给水控制和泵的转速控制。     

新型干法水泥窑纯低温双压余热发电系统热力参数优化

为了充分利用新型干法水泥窑窑头和窑尾排放烟气的余热,建立了适应于该热源的纯低温双压余热发电系统数学模型。以5 000t/d水泥生产过程为例,详细分析了窑头余热锅炉(AQC炉)和窑尾余热锅炉(SP炉)排气、高压段和低压段的蒸汽、汽轮机乏汽干度等参数之间的耦合关系,及其对整个系统热力性能的影响。通过对该余热发电系统主要热力参数的优化,得到了最大发电功率对应的蒸汽参数。研究结果表明:AQC炉高压段和SP炉的蒸汽量随排烟温度的降低而增大,而AQC炉低压段的蒸汽量相应减小;发电功率随着蒸发压力的降低呈先增大后减小的趋势,最大发电功率出现在高压蒸发压力为0.9~1.1MPa和低压蒸发压力为0.18~0.20MPa的区域内。     

9E机组供热多级能源利用

针对环境保护和节能减排的需要,对9E燃气-蒸汽联合循环的余热锅炉高压饱和蒸汽系统和低压过热蒸汽系统进行供热改造,将高压饱和蒸汽与低压过热蒸汽经压力匹配器匹配调节后的蒸汽作为热用户的生产用蒸汽。同时,利用供热蒸汽的过热潜热和外供蒸汽高温凝结水作为溴化锂制冷机的制冷热源,并利用余热制作生活热水。经过改造后的供热系统,满足了用热和用冷需求,实现能源多级利用,达到节能减排,削减用电峰值的效果。     

双压余热锅炉除氧器布置方式特点及对比分析

除氧器系统设计是为了保证所提供余热锅炉高、低压给水及过热蒸汽减温水的水质符合规范。余热锅炉除氧器布置方式分为一体式和独立式。一体式除氧器布置方式以低压汽包兼做除氧器水箱,不设低压给水泵,可以减少监测点的数量,简化运行监测数据,降低现场运行工作量;一体式除氧器布置方式系统简单、运行可靠、控制灵活。     

无NOx排放并可回收CO2的新型联合循环发电系统

介绍一种新型联合循环发电系统，它利用余热锅炉产生的中压蒸汽驱动一种新型H2O透平(工质为汽气混合物)来提高发电出力，并采用具有不产生NOx的纯氧燃烧方式，同时回收CO2。模拟计算表明，该新型发电系统具有很高的经济性和实用性。     

M701F4型燃机“二拖一”机组的并汽和解汽

介绍了华能北京热电厂M701F4型燃气-蒸汽联合循环“二拖一”分轴机组热力系统的特点及其起动方式.实际应用表明,采用先并中压蒸汽,再并高压蒸汽,最后并低压蒸汽的方式,可解决该机组在并汽过程中高压缸上下缸温差大、旁路难以控制、中压缸排汽压力高等问题.旁路控制优化后,使并汽和解汽过程操作简单,负荷稳定,能满足调峰或两班制运行机组快速起停的要求.     

余热锅炉高压过热蒸汽温度波动大的原因分析

针对某电厂S109FA机组压气机改造后机组从稳定负荷加载到额定负荷的过程中,出现余热锅炉高压过热蒸汽温度下降接近40℃的异常现象,依据余热锅炉高压过热蒸汽温度的控制逻辑,对余热锅炉高压过热蒸汽温度异常波动原因进行分析,提出修改高压过热蒸汽温度控制逻辑参数,以适应压气机改造后余热锅炉高压过热蒸汽温度的调整要求,保证了机组的安全经济运行。     

基于IGCC的燃烧前CO_2捕集抽蒸汽策略研究EI北大核心CSCD

为了降低燃烧前CO2捕集对IGCC蒸汽动力系统出力的不利影响,并保证CO2捕集系统的稳定运行,CO2捕集消耗的蒸汽需要合理的从IGCC系统内部抽取。采用仿真模拟软件,研究了CO2捕集对IGCC系统中燃气轮机、余热锅炉和汽轮机负荷的影响。提出了两种水–气变换反应加湿蒸汽抽汽方案,通过对比这两种加湿蒸汽抽汽方案对汽轮机出力的影响,确定了最优的向CO2捕集系统供汽策略。其中,水-气变换反应加湿蒸汽从气化炉汽包抽取,CO2分离过程消耗的低压加热蒸汽将根据负荷情况由余热锅炉低压蒸汽系统或汽轮机低压缸抽取。     

不设旁路烟囱燃气-蒸汽联合循环机组的启动与调试

金华燃机扩建工程的燃气-蒸汽联合循环机组,为了减少设备初始投资,节省占地面积,不设旁路烟囱。对不设旁路烟囱的该联合循环机组,其燃机启动与调试条件要求更高、锅炉煮炉阶段汽包水位会失控、锅炉汽包升压会过快、锅炉冲管时低压蒸汽系统会超压。因此,燃机全速空载及并网的试验计划应安排合理,余热锅炉碱煮过程应注意操作,锅炉冲管临时系统的布置应合理,应尽量减少余热锅炉冷态启动的次数。联合循环机组启动时,汽机应采用滑参数启动,低压蒸汽系统应尽可能早地投入运行,以提高热效率     

F级联合循环机组余热锅炉双热源梯级加热天然气方案研究

基于Thermoflow软件建立某F级联合循环机组底层蒸汽循环热力计算模型，并针对双热源梯级加热方案对机组性能的提升机理进行分析。与单热源加热方案相比，双热源梯级方案将大部分单热源加热方案中加热天然气的热量采用余热锅炉尾部的低品位废热来代替，并将中压省煤器处高品位的烟气热能用于产生更多的再热蒸汽、低压蒸汽流量，提升机组出力，并降低余热锅炉排烟温度。随着机组负荷的下降或环境温度的增加，双热源梯级加热方案对机组性能的提升效果将减弱。经计算分析，F级联合循环机组采用双热源梯级加热方案的年收益将达到约60万元，投资回收期为约5.5年。     

超临界机组炉前系统和锅炉本体的串联清洗

采取机组炉前系统和锅炉本体进行串联清洗的柠檬酸清洗方式,对炉前热力系统和锅炉本体进行除油、除硅清洗;对凝结水、中、高压给水系统和锅炉本体进行柠檬酸清洗,钝化方式为复合双氧水.该清洗方式方案设计具有清洗范围广,清洗时间少,用药量省,临时系统安装工作量较少等特点.化学清洗后,机组首次启动和蒸汽吹管时间和用水量大大减少,整套启动汽水品质达标时间短.     

高压锅炉静态清洗的研究与实践

锅炉经过一段时期的运行后，在炉管内结有一定量的水垢及腐蚀产物，直接威胁锅炉的安全运行，需要对其进行清洗。而对清洗方式的选择，决定其清洗效果和费用。针对高压锅炉清洗采用动态循环清洗方式，其设备及清洗系统过于复杂。而采用静态清洗其系统简单，临时管路少，减少了动态循环清洗大量的维护工作，便于操作；同时从清洗费用角度考虑：采用盐酸静态浸泡清洗方案对高压锅炉进行清洗，通过较低的费用可达到较为理想的清洗效果。     

采用燃气-蒸汽联合循环方式改造烧油(气)的中压蒸汽电厂

在新疆克拉玛依电厂的1台12000kW 中压蒸汽机组上,采用燃气—蒸汽联合循环(以下简称联合循环)方式进行了改造。于1984年购买美国通用电气公司的 PG6531(B)型燃气轮机和余热锅炉等设备,并保留使用电厂原有的12000kW 蒸汽轮机-发电机、锅炉水处理设备、给水和冷却水系统,按下图所示方案进行了改造.     

联合循环机组余热锅炉主要调节系统设计实践

介绍了GE109FA型390MW单轴燃气—蒸汽联合循环机组余热锅炉主要控制系统的设计思想,着重叙述了负荷、汽包水位、主蒸汽温度、旁路压力和温度控制系统、高压汽包和中压汽包抽汽控制以及燃机排汽匹配温度与匹配速率计算。     

燃气-蒸汽联合循环机组余热锅炉安全门整定中旁路超温的问题分析

介绍了北京京桥热电厂的燃气-蒸汽联合循环机组及其余热锅炉的热力系统。分析了该机组余热锅炉安全门整定期间低压旁路蒸汽超温的问题,并给出了试验期间的解决方案。同时,讨论了该问题在机组正常运行时存在的可能性以及相应的技改措施。     

余热锅炉蒸汽吹管技术应用浅析

针对巴基斯坦乌茨560 MW联合循环电站余热锅炉蒸汽吹扫的成功方案,分析了连续中压蒸汽吹扫技术的特点,     

某热电站电气系统的优化

<正>某热电站热力系统现有四台锅炉,包括两台长期运行的高压炉(1号炉和4号炉)和两台间断运行的中压炉(2号炉和3号炉)。系统中有两台背压式汽轮发电机组。车间的主要任务是为化工装置提供高、中、低压不同等级的蒸汽及生产用除氧水,部分高压蒸汽通过汽轮机组发电供热。由于1号、4号炉所产压力等级的高压蒸汽对于公司热力系统范围内其他蒸汽锅炉而言均没有能力提供,因此一旦1号、4号炉停运,将会直接导致裂解装置     

技术问答

技术问答问：为什么高压炉的蒸汽温度波动较中压炉大‘答：随着锅炉压力的提高，燃料中用于过热蒸沪的热量随之增加，现列举某中压锅炉和高压锭炉蒸汽参数之对比值（见附表）。高压炉每吨蒸发量所拥有的过热器面积较中压炉大。例如，某台高压炉蒸发量为２３０ｔ／ｈ，过热...