120 t LF供电曲线的优化

LF(钢包炉)二次精炼是邯钢转炉-LF-CSP流程生产冷轧低碳钢的关键工序。通过所建立的优化模型,研究了20 MW、120 t LF的电气特性,以优化供电曲线和缩短精炼时间、提高精炼效果。结果表明,邯钢LF不同档位下最快升温速度为1.45～5.14℃/min;通过合理工作点,在第3档电压(302 V)下,可将升温速度从目前的4.01℃/min提高到4.58℃/min。     

150 t LF工艺操作与供电制度优化

150 t钢包炉(LF)精炼的钢种主要有汽车大梁钢、车轮钢等,其生产流程为150 t转炉-150 t LF-板坯连铸-连轧。通过150 t LF平均初渣碱度由3.4降至2.1,喂Ca线平均速度由4.0 m/s提高至4.7 m/s,改善了初渣流动性,吨钢Al用量降低0.15 kg,钙的收得率提高了17%;通过供电制度的优化,在加热期间降低电耗2.5k Wh/s,钢液升温速度可提高0.93℃/min。     

提高硬线钢LF精炼埋弧效果的生产实践

某厂新建65 t LF投产后,硬线钢精炼过程埋弧效果差,导致精炼电耗增加,LF吸氮量增加,钢水升温速度比正常炉次低20%。通过硬线钢LF精炼分析,对LF供电模式和造渣工艺进行了优化。LF加热档位采用4档,在化渣阶段采用短弧加热,确保化渣效果和平稳升温,中后期采用中弧或长弧加热。渣料采用石灰、硅灰石和萤石,严格控制加入量800~900 kg/炉,电石(0.6~0.9 kg/t)少量多次加入,必要时每炉加入2~3袋发泡剂,确保精炼渣的发泡性能。生产实践表明,精炼工艺优化后硬线钢精炼不埋弧炉次明显减少,比例由2.5%降低到0.3%左右;硬线钢精炼平均电耗为60.32 kWh/t,电耗平均降低16.92 kWh/t,LF工序吸氮质量分数平均降低8.6×10-6,平均升温速度可达4.06℃/min。     

60 t LF节能工艺优化研究及应用

通过调研炼钢车间60 t LF的变压器参数,结合选取的GCr15试验钢LF工艺特点要求,开发软件并计算其电气功率特性曲线,提出了两种适合该LF的最快升温速度且较省电和最经济电耗且速度较快的供电方案,第1种供电方案,第一阶段化渣及升温期采用4档(220 V)电压、18～20 kA相电流,第二阶段升温期采用3档(240 V)电压、20 kA相电流,适用于生产节奏较快且较省电的LF炉次供电;第2种供电方案,第一阶段化渣及升温期采用5档(203 V)电压、17～19 kA相电流供电制度,第二阶段升温采用4档(220 V)电压、18 kA相电流的供电制度,第三阶段保温期与第一种供电方案相同,可适用于大部分生产节奏不太紧张的炉次。与试验前主要能耗指标相比,GCr15试验钢LF工序的吨钢电耗、单位重量钢水温升电耗分别降低8.51%、7.29%,升温速度提高8.14%。     

LF精炼炉提高供电效率的研究与实践

根据LF精炼炉不同生产阶段炉渣泡沫化特点,优化精炼辅料和发泡剂的使用,系统研究LF精炼炉供电的电气特性,得出最佳供电功率的供电曲线,实现LF精炼炉动态的低耗高效供电工艺,供电效率提升5.66%,升温效果达到3.92℃/min以上,减少了给电对LF炉电极设备的冲击损坏。     

LF精炼炉高效加热工艺分析与应用

攀钢钢钒公司LF加热过程中钢液发泡、溢钢、溢渣、喷溅严重,造成加热效率低、大量金属料损失。通过优化LF造渣、钢水罐底吹氩及供电制度,提高LF加热效率,降低精炼成本,实现高效精炼,钢液的平均升温速度提高0.5℃/min,精炼周期降低3 min,电耗降低12%,满足了连铸节奏和生产工艺要求。     

20t钢包精炼炉工艺优化

莱钢特殊钢厂对20tLF进行工艺优化,采取增加LF输入功率、强化埋弧操作、增加一次取样、采用SiC和CaC2联合扩散脱氧、提高钢包保温性能等措施,使LF提温速度由3℃/min提高到4～5℃/min,冶炼周期降至31min,解决了连铸水口堵塞问题,钢水成分得到有效控制,满足了炉机匹配的要求。     

降低LF精炼电耗研究

 通过理论计算得出电能利用率与升温速度无关,确定使用3档起弧精炼时需控制LF渣厚大于50mm;当渣厚小于50mm时,选择4档起弧加热更有效节约电能;不允许以升温为目的使用2,5档。通过现场实践和理论相结合得出LF旁通条件下温降随初始温度升高而增大,指出提高成分微调一次命中率有助于降低渣面散热。根据生产实际工艺条件,提出了降低电耗的有效措施,即缩短精炼周期、降低非周转钢包使用率、优化氩气底吹率,并确定了各钢种进站温度和成分。通过以上优化措施,LF炉吨钢电耗降低了6.8 （kW·h）/t。     

LF炉运行电抗模型及供电优化

分析了LF炉实际运行行为，根据宝钢150 t LF炉的现场试验结果；建立了描述LF炉运行电抗以及二次侧运行相电压的关系式；并在综合考虑LF炉热平衡的基础上提出了合理的供电制度。     

济钢2#1750m3高炉大矿批冶炼实践

由于原燃料条件变差,造成高炉风量减少,透气性变差,炉缸侧壁温度升高,炉况出现波动。济钢2#1750m3高炉采用大矿批冶炼,通过优化热制度、造渣制度、装料制度、送风制度等,高炉风量由3002m3/min提升到3186m3/min,利用系数由2.234t（/m·3d）提高到2.394t（/m·3d）,炉缸侧壁温度由1023℃降至669℃,基本实现了低耗、高效冶炼的目标。     

石横特钢65 t Consteel电弧炉铁水热装的节能实践

石横特钢65t Consteel(连续加料熔炼 )电弧炉通过采用热装30%铁水 ,铁水温度不低于1300℃ ,同时优化供电制度、泡沫渣等工艺 ,冶炼电耗降低95kWh/t,氧气消耗降低28m³/t,冶炼周期缩短75min。     

低碳钢固态相变过程的原位观察

利用共焦激光扫描显微镜（CSLM）原位观察了低碳钢升温及降温过程中的固态相变,直接观测出升温时低温铁素体（α）到奥氏体（γ）以及奥氏体（γ）到高温铁素体（δ）的相变温度,和降温时δ到γ以及γ到α的相变温度。结果表明,随着升温速率从75℃／min升至130℃／min,α—γ相变开始温度从961．6℃升至1014．0℃、γ→δ相变开始温度从1351℃升至1386．9℃;降温时随着降温速率的增大（70℃／min增至530℃／min）,γ—α相变开始温度从871．6℃降至858．4℃。在升温速率为130℃／min的情况下,随着升温最大值的提高（1300℃至1480℃）,γ—α相变温度降低,相变开始温度从895．2℃降至858．4℃。     

热电联产减温减压器供热优化分析

减温减压器供热由于节流损失能耗大,削弱了热电联产的节能优势。小型热电联产,改用工业蒸汽热能驱动背压式汽轮机供热,同时替代电力拖动给水泵,增加了给水的安全可靠性,降低了厂用电消耗,实现能量的梯级利用,减小能量转换中的各项损失。背压式汽轮机能用变速方式调节给水量和压力,在机组变负荷时给水压力和流量不再依靠阀门调节,避免大量节流损失。研究可知,减温减压器改汽轮机供生产蒸汽2t/h,可增加发电量75kW·h;该技术系统设备投资回收周期短,技术成熟,节能效果显著。     

60t 电弧炉高效化生产的研究

通过优化炉料结构-采用铁水热装技术;集束氧枪技术强化供氧;疏通物流-强化二次精炼和增加连铸生产能力,使1台60t AC炉和1台60t DC炉的年生产率由改造前25.45万t增至87.34万t,冶炼周期由107 min/炉降至71 min/炉,电耗由547 kWh/t降至213 kWh/t,变压器利用系数由3142 t/(MVA·a)增至10783 t/(MVA·a)。探索出适合大冶特钢实际生产的冶炼工艺,取得了良好的经济技术效果。     

微合金化C70S6胀断连杆断裂面掉屑缺陷分析与工艺改进

采用金相显微镜、电子显微镜等分析得出,C70S6钢表面严重脱碳以及内部质量缺陷均会造成连杆胀断掉屑,通过优化Al、V、P含量,钢中铁素体含量由原5.5%～8.6%降至2.7%～4.8%;连铸过热度由≤35℃降至≤30℃,拉速由0.80～0.90 m/min降至0.65～0.75 m/min,末端电磁搅拌电流由200 A提高至300 A;轧制前铸坯涂涂料,加热炉加热时高温段空燃比由0.7～0.8降至0.5～0.6,加热温度提高至1 200～1 250℃;并采用提高轧后冷速等措施后,C70S6钢中心C偏析降为0.99～1.04,表面脱碳层深度≤0.50%d,晶粒度5.5～6.0级,铁素体含量≤5.0%,成功解决了连杆批量掉屑质量问题。     

莱钢2~#1080m~3高炉热风炉动力系统优化改造

山钢股份莱芜分公司炼铁厂2#1 080 m3高炉热风炉采取提高热风炉预热器换热效率、优化改造热风炉助燃风、废气回收系统、应用局部加压技术、改造热风炉助燃风机等措施,使高炉动力系统与当前的高炉炉容进一步匹配,平均风温由983.67℃上升至1 007.33℃,燃料比由545.07 kg/t下降至539.45 kg/t,高炉年节约动力成本1 000余万元。     

100t直流电弧炉炼钢工艺实践

分析研究了兴澄特钢一分厂100 t直流电弧炉吨钢电耗、吨钢氧耗、冶炼周期和冶炼成本。实践表明,通过提高有效供氧强度至1.25 m3/(t.min),同时改善供氧效率和操作工艺,在70%热装铁水比冶炼时,吨钢冶炼电耗降低至98.7 kW.h,吨钢氧耗为48.5 m3,冶炼周期降低至45 min。