16Mn（HIC）钢在D405设备环境下的腐蚀行为研究

中国石化集团齐鲁石油化工公司胜利炼油厂1.40 Mt／a加氢裂化装置高压分离器D405存在设备制造问题,现场调查和介质环境的跟踪分析表明,D405设备腐蚀环境为碱性湿H_2S环境。实验室内选择16Mn(HIC)基材和焊接接头作为实验材质,在湿H_2S环境中进行了腐蚀实验。结果表明,16Mn(HIC)SSCC敏感性随硫化氢浓度的增加和pH值的降低而增加。焊缝处SSCC敏感性最高,经过热处理的焊缝其SSCC敏感性明显降低。因此,16Mn(HIC)在D405碱性湿H_2S环境下的腐蚀开裂敏感性很低,设备可以维持长周期运行。     

流砂条件下P110钢冲刷腐蚀规律研究

采用旋转圆盘冲刷装置测试了P110钢在多因素耦合条件下的冲刷腐蚀速率,装置配有电化学测试仪,通过失重法和电化学测试相结合的方式比较砂粒尺寸、含砂量、液体流速等对流砂条件下P110钢冲刷腐蚀情况的影响,利用扫描电子显微镜观察冲刷腐蚀后的形貌。结果表明:相同介质中,液体流速、砂粒尺寸与P110钢表面受力学作用强度呈正比关系;由于Cl-对钢材表面钝化膜的破坏作用,NaCl浓度值越大腐蚀失重速率越高;冲刷过程中,砂粒的表面粗糙度降低,而后因破碎作用而恢复,同一冲刷条件下,冲刷腐蚀速率随时间先降低,后升高;含砂量对冲刷腐蚀速率的影响存在一个临界值——3%(质量分数),超过临界值时随含砂量先增大后减小,腐蚀速率降低是大量固体颗粒沉积导致的"屏蔽效应"所引起的。     

流砂条件下P11O钢冲刷腐蚀规律研究

采用旋转圆盘冲刷装置测试了P110钢在多因素耦合条件下的冲刷腐蚀速率,装置配有电化学测试仪,通过失重法和电化学测试相结合的方式比较砂粒尺寸、含砂量、液体流速等对流砂条件下P110钢冲刷腐蚀情况的影响,利用扫描电子显微镜观察冲刷腐蚀后的形貌。结果表明：相同介质中,液体流速、砂粒尺寸与P110钢表面受力学作用强度呈正比关系;由于Cl^-对钢材表面钝化膜的破坏作用,NaCl浓度值越大腐蚀失重速率越高;冲刷过程中,砂粒的表面粗糙度降低,而后因破碎作用而恢复,同一冲刷条件下,冲刷腐蚀速率随时间先降低,后升高;含砂量对冲刷腐蚀速率的影响存在一个临界值——3％（质量分数）,超过临界值时随含砂量先增大后减小,腐蚀速率降低是大量固体颗粒沉积导致的“屏蔽效应”所引起的。     

几种合金元素对油套管钢H2S／CO2腐蚀的影响

利用失重挂片实验、硫化物应力腐蚀开裂（SSCC）实验方法，结合EDS分析技术研究了抗硫钢中含有的几种化学元素对H2S／CO2腐蚀的影响。研究表明：Mo和Ni含量的升高可以提高抗硫钢在高温下的耐均匀腐蚀性，Cr元素含量的增加，更有效地提高了低温下的抗蚀性能；材料化学成分及含量是影响抗硫钢在H2S／CO2环境下的腐蚀速率随温度变化规律的主要因素之一；合金元素Mn，Ni和Cr等元素含量的提高一般可以改善抗硫钢耐均匀腐蚀性能，但对硫化氢应力腐蚀不利。     

防止酸化施工中硫化氢对油气田设备的损坏

在酸化施工中，硫化氢给油气田设备带来的主要危害是导致金属严重氢脆。特别是硫化氢的存在会加速盐酸对金属设备的腐蚀，使氢脆现象更为严重。为此我们研制了一种既能减缓硫化氢存在时的腐蚀速度又能抑制硫化氢引起设备氢脆的腐蚀抑制剂。文中还就硫化氢与金属反应机理进行了讨论。     

硫化氢腐蚀介质条件下压力容器的设计

压力容器在湿硫化氢环境中的应力腐蚀开裂是一种发生频率较高,后果较为严重的破坏现象,特别是近年来石油炼制业原料油中硫元素含量越来越高,使得湿硫化氢环境引起的应力腐蚀问题日益突出。湿硫化氢应力腐蚀的影响因素包括材料因素、环境因素、应力因素,以及压力容器处在此介质条件下设计要求。     

浅谈钢管束内外壁防腐蚀技术的应用

文章介绍了钢管束内外壁防腐蚀技术在石化企业冷换设备中推广使用的情况。     

含硫污水汽提塔选材

在硫化氢腐蚀环境下 ,对碳钢和不锈钢 2种材质的腐蚀原因进行了分析 ,提出了含硫污水汽提塔的选材及在设计和制造时应采取的一些措施     

关于酸性水汽提装置设备腐蚀问题及对策

文章论述了酸性水汽提装置中，工艺管线、冷换设备的腐蚀情况及主要腐蚀部位，剖析了腐蚀原因，提出了对策。     

炼油厂湿硫化氢的腐蚀与设备防护

文章就HCl-H2S-H2O,HCN-H2S-H2O,H2S_H2O和CO2-H2S-H2O等湿硫化氢腐蚀体系的形成、腐蚀发生的部位、腐蚀机理、腐蚀影响因素以及从材料或设备角度应该采取的防护措施等进行了介绍。     

1Cr5Mo钢在硫化氢溶液中的慢应变应力腐蚀实验

通过1Cr5Mo钢在湿硫化氢环境下的慢应变速率法应力腐蚀实验,分析了1Cr5Mo钢的硫化氢应力腐蚀敏感性以及其敏感性与硫化氢浓度的关系。并对试样微观断口形貌进行了扫描电镜分析。结果表明,随着硫化氢浓度的增加,1Cr5Mo钢的应力腐蚀性增强。     

湿硫化氢环境下炼油设备的腐蚀与防护

论述了炼油设备在湿硫化氢环境下的腐蚀表现以及影响腐蚀程度的因素,同时提出了防护方法的建议.     

加工含硫原油设备腐蚀状况及有关对策

随着外油加工量的增加,中国石化股份有限公司广州分公司的生产装置和储运系统的硫腐蚀问题日益突出。文章对该公司低温部位、高温部位以及油罐和输油管线的几种突出腐蚀情况及有关对策进行了介绍。经过完善“一脱三注”工艺、合理选材和对储油罐来取涂料-电化学联合保护等措施后,使腐蚀问题得到了缓解。     

30CrMo钢及其渗铝钢耐饱和H2S溶液腐蚀研究

研究了在饱和H2S溶液和饱和(H2S+CO2)溶液中NaCl质量分数和温度对30CrMo钢及其渗铝钢腐蚀速率的影响,观察了其腐蚀形态.结果表明,在上述介质中,30CrMo钢存在较明显的孔蚀.30CrMo钢渗铝后其耐蚀性至少提高20倍,孔蚀得到抑制但出现台地侵蚀.     

13Cr和N80钢高温高压抗腐蚀性能比较

在石油、天然气的开采与集输过程中,地层中的CO2会对油套管及集输管线造成严重腐蚀。在我国,CO2腐蚀已导致多起重大事故,经济损失十分严重。模拟了大庆油田井下的腐蚀环境,通过高温高压釜进行了13Cr和N80钢的腐蚀实验,采用SEM、EDS和XPS测试手段,分析获得了CO2腐蚀产物膜的形貌和化学组成。结果表明,在所试验的三个温度下,13Cr钢液相腐蚀类型主要为均匀腐蚀,N80钢主要是局部腐蚀。85℃和110℃时,13Cr钢的液相腐蚀速率属于中度腐蚀,基体表面形成了一层深褐色腐蚀膜层且表面平整均匀,晶粒细小,膜层较薄;N80钢的液相腐蚀速率属于严重腐蚀,腐蚀膜呈现双层结构,表层为较粗大的规则的晶粒堆积而成,内层则是由细小晶粒紧密堆积而成。在170℃时,13Cr钢的腐蚀速率属严重腐蚀的下限,接近中度腐蚀的上限,而N80钢属于中度腐蚀。     

管线钢和容器钢的氢诱发裂纹

本文简述了含硫化氢油气田上管线钢和容器钢的HIC现象及其破裂事故,影响HIC的因素,控制HIC的措施和评价HIC的方法。大量的研究和实践表明,HIC作为一组平行于轧制面的面缺陷存在于钢中,对钢材的常规强度指标影响不大,但使钢材的脆性倾向增大。HIC和SSC是两类基本互不相关的裂,对H2S环境断裂而言,具有决定意义的是材料的SSC敏感性。因此,通常认为具有良好的抗SSC钢构件夹带HIC运行不失安全。但对SSC敏感钢构件,HIC往往是SSC的起裂源。于是,随着管线钢和容器钢强度的增高,SSC敏感性增大的同时,HIC的危害也越显著。     

油气水共存的非均相介质中N80钢二氧化碳／硫化氢腐蚀行为研究

采用失重法及电化学方法研究了油气水形成的非均相介质中N80钢在二氧化碳／硫化氢环境下的腐蚀行为及N80钢在上述介质中的应力腐蚀裂纹;结果表明,在硫化氢、二氧化碳气体与油水组成的非均相系统中,随着PCO2／PH2S的增加,N80钢的腐蚀速率增大;硫化氢的存在使得N80钢腐蚀的阳极过程受到抑制,腐蚀速度减缓;但脆性断裂及应力腐蚀加剧。     

耐硫酸露点腐蚀用钢ND钢性能及使用情况

着重介绍了最新研制的耐硫酸露点腐蚀钢ND钢的力学性能、耐蚀性能,焊接工艺性能和耐蚀机理,并结合ND钢使用单位的实际情况,认为ND钢是理想的耐硫酸露点腐蚀材料,可广泛应用于电力、石化行业中锅炉管道、省煤器,空气预热器和烟囱等。     

湿硫化氢环境用低合金高强度钢

低合金高强度钢在湿硫化氢环境中的开裂形式，目前一般认为有四种，即氢鼓泡（ＨＢ）、氢致开裂（ＨＩＣ）、硫化物应力腐蚀开裂（ＳＳＣＣ）和应力导向氢致开裂（ＳＯＨＩＣ）。文章介绍了国外关于低合金高强度钢在湿硫化氢环境中腐蚀开裂的实验研究情况，并简要介绍了国外抗湿硫化氢环境腐蚀用钢的发展情况。