规定非比例伸长应力σ_(pe)和规定残余伸长应力σ_(re)

规定非比例伸长应力和规定残余伸长应力都属规定微量塑性伸长应力。所谓非比例伸长是指外力与伸长不呈比例关系的伸长 ;而残余伸长则是指外力卸除后 ,弹性变形回复 ,试样标距部分的残余伸长。因此 ,两者的区别在于所采用的试验方法不同。前者是在受力状态下测定的 ,后者是在试样卸除外力后测定的。严格来说 ,材料的残余伸长不完全等于非比例伸长 ,因而规定残余伸长应力与规定非比例伸长应力是不等的 ,这是由于材料的滞弹性 (应变落后于应力 )所致。必须指出的是 ,滞弹性很大的金属材料是极少数 (如 GCr1 5,1 Cr1 8Ni9Ti等 ) ,多数材料的滞…     

规定非比例伸长应力σp0.2的图解测定法分析

对拉伸试验系统具有两个不同弹性系数情况下的夹头位移法和引伸计法所测规定非比例伸长应力σｐ０．２，做了分析，根据引伸计法及夹头位移法的精度要求，指出了夹头位移法的弊端和推广使用引伸计法的必要性以及引伸计法的发展方向。     

残余应力非破坏性测量技术的发展现状简介

综合评述当前广泛应用于各领域的无损残余应力测量技术，包括其测定原理、实验方法、研究成果，应用领域和仪器设备，最后就无损测量技术的发展提出几点展望。     

注射成型聚苯乙烯的取向和残余应力

设计带压力传感器和热电偶的矩形模具,进行聚苯乙烯不同工艺条件注射成型实验,通过测试双折射３个热直方向的分量,分析工艺条件对制品性能的影响。最后讨论注射成型制品中的取向分布和残余应力。     

铸件残余应力的测定和消除方法

介绍了铸件残余应力的产生原因、测定方法扣消除与预测的方法，重点阐述了几种残余应力的测定方法和数值模拟分析在残余应力预测中的应用。数值模拟分析现已成为一种普遍应用的残余应力预测方法。     

自增强厚壁筒残余应力和温度应力下应力强度因子的计算

本文用权函数法计算了自增强残余应力和温度应力下厚壁筒的应力强度因子,导得了适用于各种材料、自增强度、裂纹深度、温度和尺寸的厚壁筒应力强度因子的计算公式,编制了计算程序,方便于工程应用。     

7050和7075铝合金板材的淬火残余应力

铝合金板材的残余应力主要产生于淬火过程中,而残余应力是导致航空航天用铝合金板材机加工变形的主要原因。采用X射线衍射法、超声波法和盲孔法分别对7050铝合金板材水浸淬火试样的残余应力进行了测试,并对3种方法的测试结果进行了对比和分析;采用超声波法对7075铝合金板材喷淋淬火试样的残余应力进行了测试。结果表明:超声波法测得的7050铝合金板材水浸淬火试样的残余应力分布规律与X射线衍射法和盲孔法测得的具有较好的一致性,板材近表层处的残余应力随着测试深度的增加而减小;7075铝合金板材喷淋淬火试样的残余应力随着辊速和喷水量的增大而增大。     

逆随机边界元法预测残余应力和接触应力

本文提出了用于预测残余应力和接触应力的逆随机边界元法。将滤波算法引入随机边界元法,根据某些内点的应变的随机分布,建立量测值的边界元解析灵敏度矩阵和解析量 测矩阵,从而可能预测边界上的随机残余应力和随机接触载荷的分布和结构可靠度的分布。 最后,两个算例表明了本方法的有效性。     

两种残余应力测定方法的研究和比较

先用X射线衍射法再用盲孔法测定了同一试样的残余应力,对测试结果进行了分析比较。结果表明：对于残余应力分布不随深度改变的情况,两者结果一致;但对于其他情况,两种方法得到的结果不一致。通过测试残余应力沿试样深度的分布和从原理上比较两种测试方法的不同,得出盲孔法的测试结果受深层残余应力分布影响,而X射线衍射法的测试结果不受其影响。     

金属材料规定非比例延伸强度测量结果不确定度评定

讨论了目前对金属材料规定非比例延伸强度Rp0.2的不确定度评定的局限性,通过分析GB/T 228-2002中非比例延伸力值的确定过程,将引伸计标距引入的不确定度、引伸计测量引入的不确定度和基准线确定引入的不确定度三个不确定度分量统一到一个模型中,并合成为由引伸计引入的标准不确定度,从而解决了目前对引伸计引入的三个不确定度分量没有数学模型的问题,确定了新的Rp0.2不确定度评定方法,并运用到实例中进行了计算。     

应力单位是如何规定和推导的

编辑同志: 我在查阅国家计量局单位制办公室编制的“常用法定计量单位”一表中,其应力部分有由毫米水柱换算出帕斯卡(Pa)的值,即1mmH_2O=9.806375Pa。现请教您们:这是如何规定和如何推导出来的? (辽宁轮胎厂吴基荣) 吴基荣同志: 根据我的理解,对您提出的问题答复如下,请参考。毫米水柱与帕斯卡的关系是由公式导出的,为方便起见,按米水柱推导,具体过程是     

复合材料中增强粒子与基体中微观应力和残余应力分析

按球对称模型对粒子增强复合材料中热膨胀差(DCTE)热应力和残余应力进行了弹-塑性分析。结果表明,热应力或残余应力具有短程分布特点;粒子内部为常水静应力,界面和基体中径向应力与粒子内部同号,切向和周向应力与径向应力符号相反。存在一个基体发生初始屈服的临界温差t_P,屈服范围随温差|t|而扩大。单程变温产生的残余应力与热应力完全相同;经过一个热循环后,若温差小于t_P则残余应力为零;若大于t_P,则在粒于和基体中产生残余应力。讨论了粒子形状和尺寸对残余应力和基体塑性变形对复合材料性能的影响。     

残余应力测定的基本知识——第三讲磁性法和超声法测残余应力的基本原理和各种方法比较

介绍残余应力测定方法中的两种无损测定方法,即磁性应变法和超声声弹性法.这两种方法与其他的残余应力测量方法相比影响测量因素较多,有些问题有待研究解决.但是它们仍得到一定应用,也受到应力测量工作者的关注.最后对各种残余应力测量方法的特性进行了对比.     

高压烧结AIN陶瓷的微观结构和残余应力

在5.0 GPa、1300-1800℃条件下不使用烧结助剂高压烧结制备了AIN陶瓷,研究了烧结温度和烧结时间对AIN高压烧结体微观结构和残余应力的影响.结果表明：高压烧结制备AIN陶瓷能有效地降低烧结温度和缩短烧结时间,在5.0 GPa /1400℃/50 min条件下AIN烧结体表现出穿晶断裂模式;将烧结温度提高到1800℃在AIN陶瓷中形成了单相多晶等轴晶粒组织;在5.0 GPa/1700℃/125 min条件下AIN陶瓷内部存在2.0GPa的残余压应力,其原因是在高压烧结AIN陶瓷出现了晶格畸变.     

复合材料层合板的固化残余应力和变形分析

本文采用非线性有限元方法研究了复合材料层合板在固化后期降温过程的残余应力和变形问题。考虑了材料的热物理与力学性质随温度的变化以及变化率和应力间耦合的影响。给出了一些有意义的结果。     

高压烧结AlN陶瓷的微观结构和残余应力

在5.0 GPa、1300-1800℃条件下不使用烧结助剂高压烧结制备了AlN陶瓷,研究了烧结温度和烧结时间对AlN高压烧结体微观结构和残余应力的影响.结果表明:高压烧结制备AlN陶瓷能有效地降低烧结温度和缩短烧结时间,在5.0 GPa/1400℃/50 min条件下AlN烧结体表现出穿晶断裂模式;将烧结温度提高到1800℃在AlN陶瓷中形成了单相多晶等轴晶粒组织;在5.0 GPa/1700℃/125 min条件下AlN陶瓷内部存在2.0GPa的残余压应力,其原因是在高压烧结AlN陶瓷出现了晶格畸变.     

陶瓷／金属封接残余应力的计算和测试

陶瓷／金属封接过程中容易产生残余应力,将影响到封接强度和产品的可靠性。应用薄壳理论和ANSYS有限元分析软件对典型结构的应力分布进行了计算,同时应用X射线衍射法对该结构的应力进行了测试。结果表明,计算值和测量值的趋势基本一致,都是在陶瓷侧的外表面靠近界面的地方存在着最大的轴向拉应力。