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含裂纹板断裂韧度厚度效应的理论研究 总被引:1,自引:1,他引:1
从理论角度对断裂韧度厚度效应进行研究。在线弹性断裂力学与含裂纹板的二维位移场的基础上,给出分离变量型的具有待定函数的三维位移场的表达式,进而通过几何方程与物理方程获取三维应变场和三维应力场。进一步,通过虚位移原理,使用变分方法建立待定函数所应满足的支配方程与边界条件,从而确定待定函数。基于上述分析,建立一个断裂韧度与试样厚度关系的理论表达式。最后通过两种试验材料LY12CZ(L-T)与TC4(L-T)进行验证。 相似文献
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材料断裂韧度与试样厚度关系研究 总被引:8,自引:4,他引:8
研究试样厚度对材料断裂韧度的影响,通过采用格利菲斯表面能理论和巴林布拉特吸附力理论,结合达格代尔塑性准则,给出有关断裂韧度与试样厚度关系的数学描述。并通过两种试验材料LY12CZ(L-T)与TC4(L-T)进行了验证。 相似文献
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在以往的材料断裂韧度测试中,只考虑了对平面应变状态下试件厚度的限制(B≥2.5(KIC/σS)2);而对于非平面应变状态下材料断裂韧度测试中均没有考虑试件厚度的限制。本文从与厚度效应密切相关的应力三轴约束入手,导出了与应力三轴约束TZ相关的裂纹扩展能量释效率G的表达式,进而得出了相应的测试材料断裂韧度的修正R曲线法。最后结合30CrMnSiNi2A钢断裂韧度的实测结果校验了理论分析结果。 相似文献
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POP-IN效应对材料断裂韧度的影响及评价 总被引:1,自引:0,他引:1
裂纹尖端张开位移占是衡量材料断裂韧度的一个重要参量,但在进行C3DD(crack tip opening displacement)试验时,F-V曲线上通常会出现瞬间的载荷迅速下降、位移增加很小的“突进”现象,俗称“POP-IN”,它的出现对确定CTOD值产生很大影响,进而影响到材料断裂韧度评价的准确性。针对这一问题,文中依据BS7448 PartⅡ中的有关评定标准,结合EH36钢埋弧焊接头CTOD试验,分别对均质、非均质材料中存在POP-IN现象时如何正确评定进行论述,力网为合理取舍POP-IN效应、准确评价材料断裂韧度提供依据。 相似文献
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陶瓷材料断裂韧度的非局部理论研究 总被引:1,自引:0,他引:1
利用非局部弹性理论和最大拉应力准则,推导了陶瓷材料Ⅰ,Ⅱ型裂纹平面应为断裂韧度的理论计算公式,公式与裂纹几何无关,仅与材料参数有关。通过实验得出,断裂韧度的理论值是测试值的下限。 相似文献
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测试了2124铝合金TL与LT取向疲劳裂纹扩展门槛值,提出了用疲劳裂纹失稳扩展阶段最后十个循环中的最大值来估算2124铝合金TL与LT取向的断裂韧度K′C的方法,并将其与Forman公式预测的断裂韧度Kc值进行对比。结果表明:K′C与Kc值结果相近,误差分散度小;将K′C值代入全范围疲劳裂纹扩展速率表达式中,对2124铝合金TL和LT取向试验数据进行计算,预测结果与试验结果较好吻合。 相似文献
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混凝土断裂力学是20世纪60年代基于金属断裂力学的基本理论基础,而发展起来的固体力学分支.它主要研究含裂缝体的混凝土材料和混凝土结构的破坏过程以及裂缝传播规律,建立断裂准则,探讨如何控制和防止混凝土结构断裂破坏的措施.本文综述了混凝土以及碾压混凝土断裂尺寸效应的现状进行了介绍和讨论. 相似文献
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31Si2MnCrMoVE钢是为符合固体火箭发动机壳体设计需要而专门研制的超高强度钢。随着冶炼技术的进步,31Si2MnCrMoVE钢断裂韧度不断提高,构件采用的板厚也越来越薄。由于较高的断裂韧度和较小的板厚,给钢板表面裂纹断裂韧度测试带来困难,韧带尺寸偏小,难以满足有效性判据。这种情况下,不应该用线弹性断裂力学方法评价材料的断裂韧度,而应采用弹塑性断裂力学测试材料的延性断裂韧度JIC。基于以上原因,在条件断裂韧度不满足有效性判据的情况下,采用试验与有限元分析相结合的方法,通过试验测出裂纹启裂时的条件载荷,用有限元法计算出在条件载荷作用下的延性断裂韧度JIC,再用断裂力学理论转换成表面裂纹断裂韧度KIe。用JIC作为断裂参量,就必须分析J积分的有效性,因此讨论超高强度钢表面裂纹前缘的J守恒和J主导的有效性,从而为固体火箭发动机设计提供依据。 相似文献
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考虑到断裂韧度J积分塑性分量的塑性功由载荷与加载线位移关系得到,通过测试CT(compact tension)和SEB(single edge bending)试样的裂纹嘴张开位移实现J积分计算,提出适用于两种试样的裂纹嘴张开位移与加载线张开位移转换的换算公式,并采用45钢CT试样和30CrMo钢SEB试样对新公式进行有限元数值比对和试验比对。结果表明,新公式结果与规范演算结果之间的相对误差不超过0.4%,与有限元分析结果之间的相对误差不超过0.6%,与CT试样试验结果之间的相对误差小于4.5%,与SEB试样试验结果之间的相对误差小于6%。 相似文献