煤气发生炉水夹套鼓包失效分析

针对某陶瓷厂煤气发生炉水夹套发生的鼓包事故，分别从宏观、微观形貌、化学成份、金相及相应的力学性能等方面进行系统的失效分析。结果表明：水夹套进水管堵塞，冷却功能丧失，导致水夹套内壁过热，蒸汽压力迅速增加，在压力和热应力作用下，发生鼓包失效。最后根据失效原因，提出了相应的预防措施。     

承压式热水器不锈钢内胆的腐蚀与防护

端盖环焊缝及其附近区域的腐蚀是承压式热水器不锈钢内胆失效的主要形式,其腐蚀失效主要表现为点腐蚀、晶间腐蚀及缝隙腐蚀。本文结合不锈钢材质、热水器内胆的成形及焊接工艺、端盖与筒体结合处的结构设计等几方面分析了不锈钢材料腐蚀失效的主要原因,并提出晶间腐蚀、缝隙腐蚀等常见腐蚀失效形式的预防措施。     

卧式染色槽的失效原因分析

本文通过对不锈钢制染色槽的制造质量检验，金相组织、X射线电镜能谱分析，得出该染色槽的失效是由于应力腐蚀导致产生裂纹的结论。     

反应釜夹套渗漏原因分析及对策

一台立式反应釜，其内筒体规格DN 1700×22，内筒材质为OCr18Ni10Ti；夹套规格DN 9000×10材质为16MnDR。筒体内操作压力0．2MPa，夹套内操作压力0．7MPa。筒体内操作温度为-19℃～165℃，夹套内操作温度为-23℃～170℃。筒体内介质为化工原料；夹套内介质为水蒸汽和冷却液（氯化钙），24h交换一次。     

OPC油管开裂失效分析

某电厂OPC油管在运行过程中发生泄漏，该油管设计材质为1Cr18Ni9Ti。通过采用渗透探伤方法寻找具体泄漏部位，并对失效部位进行化学成分分析、金相检验及扫描电镜微区能谱成分分析，得出在Cl-和拉应力的共同作用下引发不锈钢应力腐蚀开裂，是该油管失效的主要原因。     

锅炉下集箱失效分析

锅炉左、右下集箱产生鼓包变形和密集环状裂纹及几处渗水点。通过对锅炉左、右下集箱材质的金相组织分析及对锅炉结构、水循环分析，得出该锅炉下集箱失效的原因，并提出改进措施。     

分子筛装置交换反应罐焊接部位腐蚀原因分析及防腐建议

某催化剂分子筛装置的奥氏体不锈钢焊缝腐蚀主要集中在交换罐，其材质为1Cr18Ni9Ti或0Cr18Ni9Ti，罐体焊缝腐蚀的部位主要集中在罐底部。在环纵焊缝邻近处液面以下，交换罐在运行期间多处发生微裂纹渗漏现象，渗漏多发生在焊接热影响区，母材中也有发生。本文通过交换罐内腐蚀介质的分析、焊接件的耐蚀性评价、失效分析等实验，分析出腐蚀原因主要是由酸性条件TCI-引起的晶间腐蚀、应力腐蚀开裂，并从焊缝焊接技术的改进、焊缝的防腐表面处理及新罐的选材等几方面提出相关防腐建议。     

TP347H不锈钢管屏制造工艺浅析

简要分析管屏结构、TP347H材料特性,制造过程中易出现的问题,采取的相应工艺措施,从而避免不锈钢材质的热裂纹、焊缝氧化和减少焊接变形。     

甲铵冷凝器换热管束破裂原因分析

以大量的理化、金相、腐蚀产物分析为依据，详细分析了甲铵冷凝器中材质为ＤＰ－１２（ＡＳＭＥ ＵＮＳ Ｓ３１２６０相当于００Ｃｒ２５Ｎｉ７Ｍｏ３ＷＣｕＮ双相不锈钢）换热管束产生裂纹的原因。并提出了改进措施和建议。     

低温液体储槽夹套下封头开裂原因分析

一台低温液体储槽使用了近8个月夹套下封头就发生开裂。设备返厂维修时，通过宏观检验、内简耐压试验、材质理化检验等分析，找出了封头开裂的主要原因是设备安装不合理，全部支座焊接固定，不能自由膨胀。     

一台煤气发生炉水夹套的检验及缺陷分析

煤气发生炉被广泛应用于各行业的热加工车间。但由于炉内壁直接受火焰加热，工作条件相对恶劣。另外，主要承压部件水夹套介质为水，当水质控制较差．极易在水夹套内壁结水垢，从而导致内壁产生垢下腐蚀的失效形式。对煤气发生炉安全运行带来了较大的危害。宁波特检中心定检过程中，发现某公司的4台煤气发生炉水夹套均存在不同程度的损坏。根据检验结果，评定其安全状况等级为5级。本文结合其中1台典型设备进行分析。     

大型柴油机曲轴断裂失效分析

对失效件进行了宏观分析、化学成分分析、表面硬度分析、力学性能分析、金相分析和开裂断面电子形貌分析后,认为该曲轴断裂性质为疲劳断裂。材质不均匀、硬度不均匀以及严重的组织疏松、组织偏析和非金属夹杂物导致曲轴于应力集中最为严重的曲拐与扇板过渡“R”部位产生了裂纹源,发生疲劳断裂,导致曲轴失效。     

某350MW汽轮机高压叶片断裂失效分析

对某电厂350MW汽轮机断裂的高压叶片及相邻叶片(材料22Cr12NiWMoV)进行宏观形貌、化学成分、金相组织以及扫描电镜和元素能谱分析，结果表明，叶片材质满足技术规范要求，且无明显腐蚀现象；对失效叶片的仿真计算表明，叶片在正常情况下应力及振动特性符合要求。失效叶片裂纹源处的磨损特征表明叶片可能存在松动的问题。叶片在某松动条件下的仿真表明，松动叶片的频率将大幅下降，并可能落入危险共振频率区域，该叶片将发生高频扭转振动，振动传递至叶根处，造成叶片的疲劳断裂。     

不锈钢衬里的失效案例分析及其预防措施

本文搜集了经常处于强腐蚀介质、高温高压工况下不锈钢衬里的失效案例，对其失效原因进行了分析。并从衬里的材料选择、加工过程以及检验等方面，介绍预防衬里失效的措施。     

热校温度对SA-213TP347H管子组织性能的影响

本文通过实验分析了热校对SA-213TP347H材质不锈钢组织性能的影响,为该类材质不锈钢的热校提供借鉴指导意义。     

含裂纹损伤叶片在切变来流下的应力耦合性分析

针对含裂纹损伤风力机在运行过程中产生的失效现象，将切变来流作为入口条件，基于流固耦合原理，分析含不同形式裂纹损伤的风力机叶片应力分布规律。通过无人机现场实验得知，裂纹主要集中于叶根（r/R=0.10截面）和叶中（r/R=0.50截面）后缘部位。单叶片在30°方位角时应力最大，额定风速下分布于叶根的裂纹受力最大，为33.34 MPa。强风风速下分布于叶中的裂纹受力最大，为44.31 MPa。重力载荷主要影响叶根部位的受力，气动载荷则主要作用于叶中，风速越大，叶中部位的裂纹越容易产生扩展。同时，沿弦向分布的裂纹，其扩展趋势最强。对于叶根处裂纹而言，若使叶片产生失效，裂纹长度需达到弦长的1/2、深度需达到叶片厚度的1/2；对于叶中处裂纹而言，若使叶片产生失效，裂纹长度需达到弦长的3/8、深度需达到叶片厚度的1/3。     

用于高温设备的改进型316不锈钢的热塑性及热裂纹行为

采用Gleeble热塑性试验及两种热裂纹试验方法（可调拘束试验和Sigmajig试验）对改进型316不锈钢的焊接性进行了评价,改进型316不锈钢熔合区及焊缝热影响区的热裂纹敏感性类似于普通的全奥氏体316型不锈钢，比以铁素体结晶为主的普通316型材料的要大，Gleeble热塑性试验结果与母材热影响区可调拘束热裂纹试验结果相吻合，表明改进316不锈钢较核级316不锈钢的母材热影响区热裂纹敏感感性要大，对于本试验材料，可调拘束及Sigmajig的试验结果有良好的对应关系，采用新提出的热塑性判据，塑性恢复速率（RDR），成功地预测了母材金属对热影响区液化裂纹的敏感性，并发现Gleeble试验判据RDR与可调拘束试验判据（TCL，MCL和CHL）有着极好的对应性。     

换热器隔膜密封盘开裂原因分析

针对某石化公司高压换热器隔膜密封盘(材质为316L奥氏体不锈钢)泄漏问题,采用电子探针(EMPA)分析隔膜密封盘裂纹形态、晶界及裂纹内成分特点。利用ANSYS有限元软件对隔膜密封盘进行应力分析,预测隔膜密封盘载荷分布情况。结合换热器实际工况参数及检修历程,综合分析隔膜密封盘开裂原因。结果表明:换热器在服役过程中,密封盘在介质作用下发生晶间腐蚀现象;在换热器管箱中的H_2S及Cl~-腐蚀性介质及密封盘拉应力状态作用下,密封盘发生应力腐蚀开裂。     

某热电联产机组波纹膨胀节裂纹分析

某电厂600 MW抽气型热电联产机组波纹膨胀节在运行约10000 h后,低压导气管波纹膨胀节第一节工作波发生波纹管破裂。文章通过对波纹管的奥氏体不锈钢材料性能、组织结构、断口形貌以及机组振动等方面予以分析,发现波纹管为疲劳裂纹扩展破裂失效。导气管振动是引起波纹管发生失效破裂的主要原因,其次波纹管的材料冷作硬化是波纹管局部破口的直接原因。通过对波纹管破裂的机制和原因分析,从而为该型机组波纹管的寿命延长提了出有益的改进措施。     

余热锅炉对流管裂纹原因分析

为诊断某台余热锅炉对流管材料失效的原因,对其进行了化学成分分析、力学性能试验、显微组织分析、锅炉水样及腐蚀产物分析。结合生产工艺与管子材料失效模式及裂纹部位分析,该锅炉对流管产生裂纹的主要原因是金属腐蚀疲劳。