27SiMn钢淬火裂纹分析

正近期,我公司在某零件热处理过程中出现批量淬火裂纹,报废比例达20%。零件的材质为27SiMn,采用的热处理工艺为480℃预热(30min)+(900±10)℃×15min盐浴加热循环水冷+500℃回火。本文对零件的淬火裂纹原因进行了理化分析,提出了解决方案,在随后的生产中取得了良好的效果。     

铬钨锰钢的冷处理

钢的冷处理在工业中已获得了广泛的应用。目前,冷处理工序已成了合金钢制成的某些零件和工具的热处理工艺过程的一部分。由于采用冷处理,便改善了工具的切削性,稳定了零件的尺寸,提高了零件和工具的硬度。 本文专分析冷处理对合金工具钢 性质的影响。作试验用的钢棒含有下列化学成份:0.94%C;0.96 % Mn;0.18 % Si;1.07%Cr;1.28%W。 试棒于锻打后,加热到790℃退火,透烧2小时,然后与炉一起冷却。退火后钢具有细片状珠光体组织和碳化物小点;硬度为19HRC。 研究冷处理对**r钢性质的影响,是用下列方法进行的:测量硬度,研究金相显微组织、确定…     

GCr15钢磨裂和残余应力的关系

在GCr15钢制件的报废样品中,有很多是磨削引起的报废。人们往往把磨削产生的裂纹归属于磨削加工,但经过样品剖析和工艺分析,以及本文进行的试验数据证明,GCr15钢制件磨裂的因素是多方面的。一、问题的提出图1是GCr15钢制件在磨削加工后表面产生裂纹而报废的实例。零件是推力轴承片,厚度为10mm。它的热处理和磨削加工工艺如下:球化退火(790℃±10℃保温3h)→淬火(860℃保温12min油淬)     

热处理质量分析

一、用敲击法检查锯片铣刀裂纹1·问题的提出110mm×2mm锯片铣刀是用高速钢板下料后冲制而成,经过热处理正常淬火后,发现有个别件出现裂纹(窦?)。(1)检查热处理淬火工艺该批锯片铣刀材料为W18Cr4V,经过中温两次预热,高温加热温度1265~1275℃,用双层丁字钩装卡,每卡装60件,加热时间各2min,分级淬火温度为580~620℃。该工艺合理,操作正常,以前也未发现这样裂纹,况且一批工件中仅个别件有裂纹,故和热处理工序关系不大。(2)确认工件淬火前是否就有裂纹假如采用磁力探伤逐片检查,首先要清洗工件表面,磁化工件,工件表面浇洒磁粉,才能显示出裂…     

小直径45钢零件淬火裂纹的分析

在调质热处理过程中，北京二七机车厂生产的调节杆(材质为45钢)等零件曾一度产生裂纹现象，甚至达到批量规模，裂纹发生率最高达87．6％。通过对开裂零件的外观观察，我们发现零件的直径大体分布在8～15mm之间，工件表面裂纹较为平直且沿轴向延伸。图1显示了部分零件的     

刨木机刀片的热处理

MB504型木工平刨床上的刀片是其中的一个关键零件,材料为 T8A钢,长402mm、宽45mm、厚2.5～3mm。刀片加工后需要进行热处理,要求硬度为 HRC 45～55,同时要具有较好的韧性。由于刀片的形状特点在热处理后容易产生变形和裂纹,造     

偏心板裂纹原因分析及解决措施

某批材质为45钢的薄板类零件偏心板在热处理后发现其偏心孔周围出现扩展性裂纹,裂纹零件所占比例较大,达到60％ 以上.针对本批零件裂纹问题,采用化学成分分析、裂纹宏观分析、硬度测试、低倍组织和金相检验等手段,对偏心板进行了裂纹原因研究,结果表明:偏心板裂纹是由于热处理淬火前存在表面应力,而表面应力未经消除即进行淬火冷却,...     

改进热处理工艺解决三叉戟前缘襟翼蜗杆变形

522-181襟冀蜗杆(图1)是三叉戟上精度很高的重要传动零件,用18Cr2Ni4WA钢制造。要求渗碳层深度1.0～1.4mm,蜗杆外表面硬度HRC58～62,心部硬度HRC36～40,全长弯曲度<0.10mm。该蜗杆在粗加工后,进行调质处理,硬度为HRC22～25,经半精加工后渗碳淬火。在热处理后,全长弯曲度达1～3mm,并且在整个长度方向上收缩约1mm。由于该零件细长,热处理校正非常困难,且极易断裂。此外,在热处理后     

短时间焊后热处理对S32101双相不锈钢板激光焊焊缝组织和性能的影响

对厚度为6.5 mm的S32101双相不锈钢板进行激光焊接,并进行不同温度(800～1 100℃)和不同保温时间(0～180 s)的焊后热处理,研究了焊后热处理对焊缝显微组织和性能的影响。结果表明：热处理后焊缝中奥氏体含量高于焊态焊缝,并且其含量随保温时间的延长整体呈增大的趋势,随热处理温度的升高整体呈先增大后减小的趋势;在1 000～1 100℃下保温0～180 s后焊缝中的奥氏体体积分数均超过30%,热处理温度为1 075℃时奥氏体体积分数最高;热处理后焊缝的平均显微硬度低于焊态焊缝,与母材相近;在热处理温度为1 075℃,保温时间为0下,焊缝的自腐蚀电位与焊态焊缝相近,当保温时间延长至180 s时,自腐蚀电位提高,腐蚀倾向降低。     

AZ31镁合金板材在热处理中组织和性能的演变

研究了热处理对AZ31镁合金轧制板材显微组织、室温力学性能和成形性能的影响。热处理温度在300～350℃范围时,显微组织观察表明,热处理后孪晶消失、组织逐渐趋于均匀化、平均晶粒尺寸变小;力学性能和胀形性能测试结果表明,板材的屈服强度明显降低、抗拉强度略有下降、屈强比降低、伸长率提高,杯突值提高。在350℃、15 min空冷处理后,AZ31镁合金板材的综合性能最好。     

AQ251淬火剂在柴油机气缸盖螺栓热处理中的应用

我厂柴油机气缸盖螺栓使用的材质为42CrMo,工件尺寸40mm×45 0mm ,技术要求:σb≥880MPa,σs≥690MPa,δ≥1 2 % ,ψ≥5 0 % ,Ak≥63J。热处理工艺:淬火加热温度85 0～860℃,保温时间90min ;冷却方式:≤70℃油中冷却;回火加热温度5 70～5 90℃,保温1 2 0min空冷。经常出现的问题:( 1 )产品质量不稳定。时常出现力学性能指标不合格,尤其是σb 和AK 指标。( 2 )热处理产品质量受钢材的原始组织影响较大,稍有偏差就会出现批量产品不合格。( 3)采用双液(先水后油)淬火时,产品开裂现象严重,废品率较高。( 4 )在整机的使用过程中,经常出现产…     

一种常温发黑新工艺的简介

现行机械零件的发黑工艺一般是用热处理方法进行的,即在140～150℃的工作温度下,在氧化溶液中经30～60min,在零件表面生成一层均匀的氧化膜,以达到防锈的目的。现介绍一种常温条件下发黑的新工艺。 常温发黑是用SRB-1发黑剂取代原热处理中的氧化溶液,在常温5～40℃,1～6min完成发黑工艺的过程,然后以DWO-1脱水防锈油取代原来热处理发黑后的皂化、水煮、干燥、上油的工艺。常温发黑工艺流程为:去     

细长筒形件的淬火冷却方法

活塞是凿岩机上的主要零件,外形尺寸为:φ44mm×574mm,该零件沿轴线方向上有一个直径为12mm的通孔,零件长径比L/D≈13,所以该件属于细长筒形件。零件材料20CrMnMo,热处理技术要求是渗碳淬火后表面硬度58～62HRC,淬火弯曲变形小于0.30mm。我厂在渗碳后淬火时出现如下问题:①淬火时零件孔腔内向上喷油,烟雾较大,如果操作不小心,容易烫伤操作者,甚至引发火灾。②淬火后弯曲变形大于0.30mm,不易校直,影响磨削加工。 1.原因分析 由于零件是细长筒形件,淬火时内脏逐渐进油,而且油量有限,这样在很短的时间内,炽热零件会把内腔的油加热到很高的温度,产生沸腾,沸腾气泡溢出带动热油沿筒内壁向上运动,产生向上     

电磁脉冲回火炉

电磁脉冲回火炉,可用于高速钢、轴承铜、弹簧钢等各种钢的回火工艺、等温淬火工艺及化学热处理等。钢在电磁脉冲回火炉中回火,时间可缩短50％,机械性能明显增高,并可取消精密零件、油泵油嘴偶件等的冷处理工艺。具体试验参数:脉冲磁场强度为20～100kA/m。高速钢经脉冲磁场回火后,其工艺由常规淬火+560℃×lh×3～4次,缩短为淬火+560℃×45min×2次。残余应力由197MPa,下降为66MPa。抗弯强度υ_(bb)、冲击韧性a_k值提高30％。残余奥氏体量为2％以下。     

冲压件低温淬火能防止微裂纹

图1为175F汽油机弹簧支承盘,材料为45钢,要求HRC28～34。原采用正常热处理工艺:810±10℃淬火,510±10℃回火。处理后全部磁力探伤,有微裂纹的工件占整批工件总数的40～60％,裂纹呈放     

45钢轴杆淬火变形控制

正45钢轴杆零件直径较大时,热处理淬火采用油冷方式不能完全保证金相组织达到技术要求。若采用水冷方式容易出现裂纹或变形。现有45钢轴杆(φ22mm×133mm)、热处理调质处理后要求变形量控制在0.40mm内。采用网带炉淬火(830℃×1.5h)、15%NaCl水溶液冷却,出现约20%比例变形量超标,导致零件机加工受阻。为了对该零件的变形实施控制,进行了一系列的工艺试验,摸索出影响变形的主要因素。通过工艺改进,有效地控制了零件的变形。     

解决薄台类零件高频淬火开裂的有效方法

我厂主导产品万能升降台铣床上有一套类零件,其形状如图1所示。材质为40Cr钢,技术要求为:18及C面G52(感应淬火后回火,硬度52～57HRC),其中C面1/3淬硬即可。热处理工艺为:高频一次加热后,浸淬10％～15％的乳化油,然后经220℃×60min回火。     

45钢砂轮割刀复相强韧化处理

砂轮割刀见图1,材质为45钢,有效厚度2mm。技术要求:硬度HRC52～55,淬火后不允许有椭圆扭曲变形及裂纹。原采用的热处理工艺:840±10℃中温盐炉加热,保温4h(夹具装挂),淬入5～10％NaCl水溶液,水温≤40℃,220±10℃低温硝盐回火2h,空冷。处理结果:合格率60～G5％,其余椭圆变形扭曲占23～30％,淬裂报废5～10％。对椭圆变形者须退火后校正再重新淬火,     

淬火温度对45钢淬火开裂的影响

对直径为8 mm的密封螺塞用锻造正火态45钢棒进行(750～880)℃×15 min淬火和550℃×30 min高温回火处理,研究了不同淬火温度下试样的显微组织、断口形貌和硬度,分析淬火温度对开裂的影响,并对热处理工艺进行优化。结果表明：当淬火温度为750,780℃时,淬火后试样均未发生开裂,而当淬火温度为800～880℃时均发生了开裂;随着淬火温度的升高,组织中铁素体减少,晶粒尺寸增大,硬度先升高后降低;在800～830℃淬火时,淬火开裂的原因为过冷奥氏体在马氏体转变相区冷却速率过大,组织应力在试样外层集中,裂纹以沿晶和穿晶混合方式扩展;在850～880℃淬火时,淬火温度较高,晶界弱化,在组织应力与热应力的共同作用下裂纹沿晶界扩展。在830℃淬火前增加3～5 s室温缓冷工序再回火后45钢既可获得最佳的回火索氏体组织与较高的硬度,又可避免淬火开裂。     

调整热处理工艺消除渗碳件磨削裂纹

渗碳零件在磨削加工时,硬化层表面往往因产生裂纹而报废,造成损失,究其原因,与机械加工和热处理均有关系。我厂生产的活塞本体,如图1所示。材料为20CrMnTi,热处理技术要求:渗碳层深1.3～1.8mm(加磨量),表面硬度HRC58～62,心部硬度HRC28～32。原工艺过程为:锻造——退火——机械加工——调质——机械