微电机磁环设计

一、微电机有效磁通计算1.橄电机盛环┌───┐│进鹦酱│└───┘ S:磁环总表面积的一半 6.气隙截面积(纯)计算 计算角0.范围内转子和磁环之间的气隙。图3中用虚线画出了等效图。 刀‘ Da护口。了,,*,、门、 A。~上上丧艺巴‘:头纂异L。(厘米勺(4) 一,2 360一、,-一,一磁环内直径;Do:转子外直径;D0:磁环外直径;D’:刃‘套筒外直径;人: 几:转子长度;玩:扇形角;夕‘磁通集中角;磁环长度;几:套筒高度6.气隙长度计算 2.等效滋环截面积(人)计算 图2中。型磁环是用等效磁环代替。J.值由下面公式计算 A-一丛喜丛嘿黔..玩(厘彩)(l) 一2 360…     

面光源的蒙特卡洛模拟

本文从点光源出发,讨论了面光源的蒙特卡洛模拟的方法,提出了模拟的公式和原则.然后以圆柱面光源为例,给出了模拟光源、标准光源和实际的卤钨灯L7386A通过自由曲面反射器后获得的照度图,比较了它们的结果,并简要分析了原因.     

加工微电机叶轮内孔键槽的新工艺

我厂生产的微型医疗电机的叶轮内孔小规格键槽,产品批量大,按一般常规工艺加工,效率低,质量差.为此专门设计了一种两齿键槽推刀,如图1所示.这种推刀切削部分的宽度与零件键槽等宽,而刀具切削部分的全高应能够进入零件的孔中. 这种小型刀具在计算推刀最佳切削参数时,应注意到在每个刀齿下的切屑体积,齿背角β,后角α,前角γ,齿槽深度,齿高,齿距等大小.这些参数决定了齿槽容积的大小,齿槽的容积必须大于切削体积,以免切屑被夹住或贴在齿槽上,使已加工表面被刮伤,超负荷崩刀等现象. 设计加工小型键槽推刀的切削部分,在括削这种小规格键槽时,可按以下公式算出最佳的切削参数.     

微型电机铸铁衬套精加工用内外浮动铰刀

我们生产的TYV系列微型特种减速电机上的一种铸铁衬套内孔加工，使用了浮动镀刀，提高了零件孔的光洁度和精度。对于外圆的加工，一直采用精车后手工砂光的加工方法，工效很低。后经多次试验，将浮动内铰削推广到浮动外铰刀，设计了一种能内外同时加工的浮动铰刀，现介绍如下。     

空心矩形截面圆柱线圈自感计算的新方法

对空心矩形截面圆柱线圈的自感的多重积分表达式进行了分析,指出了该积分难于处理的原因,并对此引入距离倒数的级数展开使被积函数变量去耦,使积分过程大为简化,并据此推出空心矩形截面圆柱线圈自感新的计算公式。特殊情形的单层线圈与盘式线圈的自感公式也一并给出。这些新公式包含Bessel函数、Struve函数、第一类和第二类完全椭圆积分。随后对本文提出的公式进行了数值计算并与已有文献中的结果进行了比较。数值结果表明,相较已有的公式而言,这些新的公式以足够简洁的形式给出高精度的计算结果,使空心矩形截面圆柱线圈以及单层圆柱线圈、圆盘线圈的自感计算效率与精度得以提高。     

倾斜轴空心矩形截面圆柱线圈互感计算

运用等效圆环回路法与任意方位的两圆环之间的互感公式得到了倾斜轴空心矩形截面圆柱线圈的互感公式。由于任意方位圆环互感公式保持了简洁的单重积分形状,本文的公式亦具有简洁的单重积分形状。除了线圈间距很近的情况外,任意方位的矩形截面圆柱线圈的互感可以被足够精确地算出。本文公式在同轴与平行轴的情形与已有文献数据进行了比较以验证本文公式的精度;在线圈轴倾斜的情形与精确公式进行了比较以验证本文公式计算一般情形互感时的精度。比较结果表明这些公式具有足够高的精度,可以用于一般方位矩形截面圆柱线圈互感的计算。同时,两任意线圈的解耦位置也可以运用本文公式求得。     

用圆柱刀加工汽轮机叶片的理论分析

该文提出用圆柱刀加工汽轮机叶片的成形原理。图１参１     

电极表面场强数值计算方法的比较

介绍了电极表面场强计算的曲率半径法、多点逼近法和综合法,给出了相应的计算公式和误差估计公式.并用球电极和同轴圆柱电极比较了三种数值方法的场强计算误差.结果表明,综合法效果较好.     

车载光测设备静态测角误差修正技术的研究

车载平台的变形对光测设备测角精度将产生一定的影响,使车载光测设备难以达到高精度测量的目的.为了提高车载光测设备静态测角精度,分析了车载光测设备由于平台变形而影响静态测角精度的基本原理,提出了利用倾角传感器对车载平台变形实时测量以进行修正的技术.首先,利用安放在光测设备垂直轴上的倾角传感器采集车载平台特定位置的变形值.然后,推导出车载光测设备的静态测角误差修正模型,建立倾角传感器输出值与静态测角误差的关系公式.最后,将修正后的测量值代入静态测角精度结算公式.实验数据分析结果表明:该方法能有效修正因车载平台变形而带来的静态测角误差,使方位测角精度提高46″,高低测角精度提高20″.为实现车载光测设备高精度测量提供了理论依据和技术支持.     

500 kV高杆塔输电线路绕击跳闸率计算

为研究500 kV高杆塔输电线路的绕击耐雷性能,采用改进的电气几何模型算法,通过暴露弧地面投影计算了线路的绕击跳闸率.比较了目前常用的击距公式和击距系数公式在计算高杆塔绕击耐雷水平时的适用性,选出了较为合适的公式.实例分析时,通过ATP仿真计算得到了各杆塔的绕击耐雷水平,然后分别计算了杆塔高度,地面倾角,避雷线保护角对线路绕击跳闸率的影响,结果表明:绕击跳闸率随着杆塔高度,地面倾角,保护角的增大而增大.适当降低杆塔高度,采用负保护角是提高绕击耐雷性能的有效方法.     

铰刀的使用与重磨

阐述了合理使用与重磨铰刀的方法。     

华能玉环电厂1000MW机组汽轮发电机基座镜面混凝土施工

从"人、机、料、法、环"5个要素介绍玉环电厂1000MW机组汽轮发电机基座钢筋混凝土的施工工艺.由于科学选择混凝土配合比,改变基础箍筋形式,采用新型模板和建模方式,运用成品塑料垫块和PVC倒角线条以及浇筑方式合理,实现了镜面混凝土效果.     

基于改进梯度加权的零件图像高精度聚焦方法

以标准量块为实验对象,针对环形光源照射下的零件图像易出现倒角特征成像存在宽边缘,手动调焦缺乏相机聚焦的客观性而导致图像聚焦不精确等问题,提出一种基于改进梯度加权的零件图像高精度聚焦方法。首先采用条形光源45°布置的照射方式,消除倒角特征在成像中的宽边缘。其次,基于改进Otsu实现自适应分割阈值获取,提取图像特征边缘点。接着,基于4方向Sobel算子获取边缘点梯度值。然后,根据像素点与其8邻域像素点灰度分布差异值大小,获取像素点梯度加权系数。最后,通过改进梯度加权的聚焦评价函数完成图像清晰度评价,获取精确聚焦图像,实现高精度尺寸测量。实验结果表明,该方法相比传统高精度测量方法精度更高,与人工测量值相对误差在0.002 4%以内。改进聚焦评价函数相比传统评价函数清晰度比率平均提升75倍,灵敏度因子平均提升5倍,陡峭度平均提升1倍。     

三相异步机不对称稳态运行的矩阵方程

与对称分量法不同，本文用一种新的方法－－等效电流法，来分析三相异步电机不对称稳态运行并推导了一系列关系式，所有公式均用矩阵方程表示，使之适用于计算机分析计算。     

双层土壤地网接地电阻的简化计算

提出了双层土壤中地网接地电阻的简化计算公式。该公式是根据CGP3程序的大量计算结果,应用数值方法归纳出来的。计算结果较其它简化公式的适用范围广,精度高。     

含二次项型非均匀传输线网络的灵敏度分析

应用科罗达等效方法可将二次项型无损耗非均匀线用无损耗均匀线及集中参数元件组成的等效电路表示。该文利用伴随网络法和基于科罗达等效的等效电路，提出了二次项型无损耗非均匀线的频域灵敏度分析方法，采用类似拉氏反变换的方法获得了无损耗非均匀线的时域灵敏度公式：以无损耗非均匀线的灵敏度公式为基础，通过集中处理非均匀线的损耗，推导出了二次项型有损耗非均匀线的频域和时域灵敏度公式，为解决求解含这类非均匀线网络的灵敏度提供了一种途径。     

汽轮机转子热疲劳的计算方法

本文介绍了转子热疲劳计算方法,从理论上推导了计算额定弹性应力和应力集中系数的公式,阐明了利用通用周期应变特性和短时蠕变特性计算转子热疲劳寿命的步骤。该方法对苏制200、300和500MW机组的寿命计算和寿命管理提供了比较适当的公式。     

不同极化天线增益测量技术

本文简述了利用比较法测量任意极化天线增益的方法，推导出待测天线轴比对增益测量影响的修正因子的计算公式，指出了文献[1][2]关于轴比对增益测量影响修正公式应用的局限性。     

电励磁爪极发电机气隙磁场与径向电磁力的解析计算模型

爪极发电机因其特殊的转子结构导致磁场空间分布复杂,通常需要建立三维有限元模型对其进行计算分析。而三维有限元方法计算费时,且不便于分析发电机结构及电磁参数对磁场和电磁力的影响,因此提出一种气隙磁场与电磁力的解析计算模型。首先,考虑定子相电流谐波对气隙磁动势的影响及爪极倒角和定子开槽对气隙磁导的影响,建立气隙磁场的解析模型;在此基础之上,利用麦克斯韦应力张量法建立径向电磁力的解析模型,并依据解析模型对爪极发电机电磁噪声影响最大的36阶电磁力来源进行分析。所建解析模型的计算结果与有限元计算结果吻合,有限元结果得到了样机试验验证,从而说明了解析模型的准确性。     

Computation of Cable Impedances Based on Subdivision of Conductors

The frequency-dependent resistances and inductances of cables can either be found from analyt ical formulas, or with numerical methods based on finite elements or subdivision of conductors. While analytical formulas are limited to coaxial configurations, numerical methods can be used for non-concentric configurations as well. This paper discusses the method of subdivision into subconductors of circular, square or elemental shape, and compares the results for the case of a coaxial cable, where exact solutions are available from analytical formulas. The inclusion of ground return impedances is discussed next. The method is then applied to the calculation of impedances of pipe-type cables with magnetic pipe material, and of internal impedances of stranded conductors in the power line carrier frequency range.