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完全发展的管流中紊流速度分布函数研究 总被引:1,自引:0,他引:1
应用实验资料,对笔者推导的紊流速度分布的理论公式进行了多方面的校正。修正后的公式简单明确,不仅能用来确定管道中的流体速度分布,而且还可用来计算流体的动能系数、测定管道的摩擦阻力系数、证明截面平均流速在流速图上的相对坐标与管道粗糙度无关的实验结论和确定边界紊流速度值。 相似文献
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圆形断面的管道底部沉淀淤积是常有发生的,淤积的管道断面上过水部分就是本文研究的弧形管道。圆形断面管道的紊流速度分布已经得到了计算模型。弧形管道的索流速度分布研究是在圆形断面管道紊流的理论基础上进行,在做出某些假设后,采用数值模拟方法得出弧形管道的紊流速度分布规律,并得到大量的实验验证。 相似文献
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本文研究了井巷紊流传递过程的紊流Prandtl数和紊流Schmiat数,结果表明,在井巷紊流传递过程中,紊流Prandtl数和紊电Schmidt数是Reynolds数成紊流Reynolds数,Prandtl披或Schmidt数以及与流线相垂直的流场坐标的函数。通常,二者不是常数,但当Reynalds数超过一定值,而且足够大时,二者部趋于常数。本文所得结果未能反映流场位置对紊流Prandtl数和紊流Schmidt数的影响,这是本文之不足。 相似文献
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关于沃洛宁矿井通风基础理论问题的剖析 总被引:2,自引:0,他引:2
从沃洛宁的紊流微分方程的表达、紊流微分方程的求解和他的巷道中风流速度分布函数应用的评价等三个方面,对沃洛宁1951年创立的矿井通风基础理论的错误进行了全面的剖析。 相似文献
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文章首先介绍了KYZ-B型浮选柱的动力学分区,论述了矿物颗粒所需矿化环境与浮选柱紊流区的特点。借助计算流体力学及气泡紊流雷诺数和碰撞概率模型,分析三种不同尺寸颗粒与气泡的碰撞概率,表明100μm颗粒的碰撞概率整体分布都较74μm和37μm颗粒的大,37μm颗粒的碰撞概率整体最小。研究了4个充气速度100、140、180、220 m/s条件下,距充气入口200、400、600、800、1 000 mm的不同位置直线上气泡雷诺数和颗粒碰撞概率的分布。结果表明,相同充气速度条件下,充气紊流区内气泡紊流雷诺数、颗粒的碰撞概率明显大于其他区域;浮选柱给矿口区域由于矿浆流的冲击,增大了气泡运动能量;相同位置充气速度的增大会增加充气紊流区的气泡湍流雷诺数和颗粒与气泡碰撞的概率,为细粒矿物的矿化创造了条件。 相似文献
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浮选矿浆紊流强度对矿物浮选的影响 总被引:10,自引:0,他引:10
从矿粒与气泡的碰撞、粘附和脱附过程,分析研究了包头白去鄂博磁铁精矿反浮选脱除萤石精选试验中紊流强度对浮选的影响。结果表明、降低矿浆紊流强度对浮选有利。 相似文献
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选矿作业中紊流的作用 总被引:1,自引:0,他引:1
在许多选矿作业中,多少总会产生紊流流态。宏观紊流影响颗粒的迁移现象,微紊流控制作用在流体和固体颗粒上的应力大小或相互聚结,以及颗粒间的相互碰撞。因此,对于过程的模拟和优化,这些条件必须加以考虑。本文进行了一些广延简化假设,用分级和浮选实例论证了上述结论。 相似文献
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从紊流非达西流角度出发,利用压水孔水压、压水段长度、观测孔水压和流量等参水,推导出高水压条件下岩体渗透系数计算公式。结合某矿下组煤底板压水试验成果,分析了不同水流状态下计算的渗透系数的差异性,得出水流状态对岩体渗透系数计算的结果影响巨大,水压的变化引起岩体渗透性的剧烈变化。本文建议的渗透系数计算公式为裂隙岩体紊流状态下的非达西流渗透系数的计算提供了一种有效的方法。 相似文献
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利用计算流体软件建立了水力冲孔喷嘴内部流场的三维数学模型。采用标准k-ε湍流模型模拟了喷嘴内部流场,并分析了喷嘴参数对流场速度分布影响。结果表明,喷嘴收缩角和长径比对喷嘴内部流场影响较大,但各参数都存在着最优值。计算结果与室内实验基本吻合,验证了喷嘴内部流场分布与射流煤层打击效果存在着内在联系。 相似文献
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Particle collision modeling - A review 总被引:1,自引:0,他引:1
C.J. Meyer 《Minerals Engineering》2011,24(8):719-730
Over the past 100 years particle collision models for a range of particle inertias and carrier fluid flow conditions have been developed. Models for perikinetic and orthokinetic collisions for simple, laminar shear flows as well as collisions associated with differential sedimentation are well documented. Collision models developed for turbulent flow conditions are demarcated on the one side with the model of Saffman and Turner (1956) associated with particles exhibiting zero inertia and on the other side with the model of Abrahamson (1975) for particle velocities that are completely decorrelated from the carrier fluid velocities. Various attempts have been made to develop universal collision models that span the entire range of inertias in a turbulent flow field. It is a well-accepted fact that models based on a cylindrical as opposed to a spherical formulation are erroneous. Furthermore, the collision frequency of particles exhibiting identical inertias are not negligible. Particles exhibiting relaxation times close to the Kolmogorov time scale of the turbulent flow are subject to preferential concentration that could increase the collision frequency by up to two orders of magnitude. In recent years the direct numerical simulation (DNS) of colliding particles in a turbulent flow field have been preferred as a means to secure the collision data on which the collision models are based. The primary advantage of the numerical treatment is better control over flow and particle variables as well as more accurate collision statistics. However, a numerical treatment places a severe restriction on the magnitude of the turbulent flow Reynolds number. The future development of more comprehensive and accurate collision models will most likely keep pace with the growth in computational resources. 相似文献