利用次烟煤生产普通焦炭和型焦的最佳方案

在冶金焦炭生产过程中,怎样利用次烟煤,经研究确定:用高达15%的低温次烟煤半焦和一种高挥发分、高流动性煤的混合料就可生产出质量合格的焦炭。如果将混合料部分成团,那末半焦的成分可增加到约30%。用不含粘合剂的流化床半焦团块,就完全能由上述高挥发分、高流动性煤制得冶金品位级型焦,同时表明,半焦制备的条件和半焦成团后的热处理,对型焦的强度和耐磨性有极大的影响。     

低阶煤制备高反应性、高强度冶金型焦

提出了一种高比例利用低阶煤制备冶金型焦的方法。将低阶煤、低阶煤热解制成的半焦、具有一定黏结能力的烟煤和煤沥青混合并搅拌均匀，使用线压力≥200kN/cm的大型高压制球机压成型煤。高压型煤在约1050℃高温干馏后成为冶金型焦。测试表明，冶金型焦的抗压强度在5000N以上，CRI为54%,CSR达到65%，可作为冶金焦炭使用。     

半焦粉生产冶金型焦研究

介绍了用神府-东胜矿区废弃的半焦粉生产冶金型焦的实验条件、技术路线、方案配比和焦炭质量,讨论了原料配比对焦炭质量的影响,认为用半焦粉生产冶金型焦技术上可行。     

高炉喷吹用烟煤配煤炼焦试验研究

为了扩大炼焦煤资源,优化配煤结构,结合烟煤配煤炼焦理论,通过高炉喷吹用烟煤的工业铁桶试验研究,分析了配加烟煤后配合煤的性能变化和所炼焦炭的质量。结果表明：适当增加1/3焦煤、减少气煤配比,烟煤配加质量分数控制在2%～3%,可以有效优化配煤结构,使配合煤的灰分、硫分及挥发分保持在稳定状态,改善焦炭的机械强度、热强度,提高焦炭的块度,同时还可以降低配煤成本,当烟煤配加质量分数为2%时,配煤成本可降低15.60元/t。     

配煤及粒度对半焦基活性焦性能的影响

以陕北神府地区半焦为主要原料,配合当地烟煤制备了符合工业应用指标的活性焦,研究了烟煤配比及原料粒度对活性焦机械强度、吸附能力的影响。结果表明：神府半焦由于在干馏过程中在炭颗粒内部形成孔隙,理论上是制备活性焦的绝佳材料,但实际生产中却发现由于干馏过程中煤焦油、煤焦气的析出,半焦中具有粘结性的胶质体减少,使得相同条件下半焦基活性焦的强度下降,适当配入神府烟煤,可以显著提高活性焦产品的机械性能。在神府烟煤配比为30%、粒度为200目时,活性焦耐压强度达42 daN,碘吸附值为475mg/g,比表面积达到428.8 m²/g,满足工业应用要求。     

高炉喷吹半焦及其性能分析

对2种高炉喷吹用煤和3种半焦的可磨性指数、着火点、爆炸性、灰熔点及燃烧性进行了研究,考察了5种原料的冶金性能及配煤对高炉喷吹性能的影响,确定了合理的配煤方案. 结果表明,高炉喷吹煤粉配加半焦后,混合煤的可磨性增加,爆炸性减弱,着火点降低,灰熔点提高,燃烧率约为85%. 半焦配比达40%时,混合煤用于高炉喷吹可行,并可获得更优良的冶金性能.     

神东矿区高挥发分喷吹煤粉对焦炭缓熔性能的影响研究

以神东矿区高挥发分烟煤为对象,研究高炉喷吹煤粉对焦炭缓熔性能的影响规律。结果发现,神东喷吹煤具有低灰、低硫、高发热量、高化学反应活性、低磷含量、低钾钠含量等优点,是优良的喷煤配煤;其干馏煤粉反应活性高于冶金焦炭,加入后可降低不同性能焦炭的热反应性（CRI）和反应后强度（CSR）的差别,且对使用性能较差的焦炭的效果更好;加入该干馏煤粉后,焦炭与CO2的反应可分为三个阶段,干馏煤粉的存在减缓了焦炭的熔损反应,有利于保持焦炭在高炉中的作用,因而在高炉风口回旋区保留一定量的未燃煤粉是有益的。     

土焦改造的技术选择（Ⅱ）：工艺与炉型

炼焦是煤炭热加工的一种方法,它以煤的热分解为基础。根据加热温度,热分解一般分成干燥、脱附、初始热解、半焦生成、半焦收缩和二次热解成焦六个阶段。煤在加热时形成胶质体是煤粘结成焦的基础。只有具备足够牯结性的煤或配合煤料才能炼成机械强度合格的焦炭。室式炼焦是实现这种煤的成焦过程的一般工艺。     

危废物焦油渣配煤炼焦试验应用研究

煤焦油渣属于危险废物,将其用于配煤炼焦可产生较好的经济效益和社会效益。介绍了目前主要的配煤炼焦成焦机理,根据配煤炼焦理论,焦油渣可作为改善焦炭质量的黏结剂,并对焦油渣配煤炼焦试验进行了可行性分析。利用40 kg试验焦炉进行了焦油渣配煤炼焦试验,确定了最佳焦油渣配比。试验结果表明,在焦油渣质量分数为3%左右时进行配煤炼焦,所得焦炭的块度、抗碎强度、耐磨强度最大,焦炭质量最好。     

热改质低阶烟煤对配煤及型煤炼焦影响研究

为了提高低阶煤在配煤炼焦中的配入比例,以低灰低硫低阶烟煤为原料,通过热改性预处理工艺得到提质改性煤。将低阶煤与改性煤按照不同比例混合成炼焦用煤,通过5 kg焦炉试验,研究了改质低阶煤对配煤及炼焦的影响。结果表明,在保证焦炭质量的前提下,低阶烟煤配入比例由小于3%提高到5%,5%以后焦炭质量明显劣化;改性煤添加比例为6%时,混煤黏结性最好,反应后强度增加约4%,而冷态强度变化不大。采用型煤技术可使改性煤配入量达到7%~10%,由于提高了混煤的密度,使炭化过程中半焦化阶段的收缩降低而使焦炭裂纹减少,煤中黏结组分和惰性组分的胶结作用得到改善,提高了煤的结焦性能。     

从型焦厂粘合剂制备中所得共生产品的特性分析

1.引言考虑到炼焦煤资源有限,人们对于从非炼焦煤和褐煤制造冶金焦的代用焦炭给予了重视。在这方面,燃料研究中心(CPRI)作了大量工作。燃料研究中心开发的这一工艺是以焦油作粘合剂压块成型作为铸造车间的另一种燃料,而焦油的用量为半焦/焦炭粉重量的8—12%。该过程所采用的半焦和焦油分别是用非粘结性烟煤进行低温干馏(600—800℃)时得到的主产物(占65—70%)和副产物(7—8%)。用于制备型焦的半焦与焦油的最终比例与低温干馏工厂主、副产物的比例相同。如使该工艺完     

型焦生产15年

<正> 冷压型焦工艺可以应用传统焦炉不能炼焦的弱粘结性煤和不粘结性煤,添加适量粘结剂,压制成具有一定形状、大小的型块,经过炭化成为型焦。这种型焦可供高炉、有色冶金、铸造、煤气发生炉、钙镁磷肥等生产中用以代替焦炭使用。与常规焦炉生产焦炭比较,冷压型焦工艺可以扩大炼焦煤资源,摆脱焦炭生产受煤种制约的被动局面。使缺少炼焦煤而具有非炼焦煤的地区,可以因地制宜,采用当地煤炭     

非炼焦煤改性炼焦工业试验

为降低配合煤成本,利用ZBS改性剂对不黏煤和高变质程度无烟煤两种非炼焦煤进行改性处理;通过40 kg小焦炉试验,研究配入低变质烟煤和高变质无烟煤时,ZBS的改性效果和对焦炭质量的改善,并在4.3 m焦炉上进行了工业试验,实现了非炼焦煤配入量达到10%、焦炭质量合格、配合煤成本降低等目标。     

半焦粉生产铸造型焦黏结剂的研究

为了对采用半焦粉生产铸造型焦时所用的黏结剂进行研究,以生产出高质量的铸造型焦,对利用半焦粉生产铸造型焦过程中的预热温度、煤沥青的加入量和煤焦油的加入量3个主要因素进行单因素分析和交互作用分析。结果表明:以半焦粉为原料生产铸造型焦的最佳预热温度为170℃;黏结剂的最佳加入条件:煤沥青加入量25%,煤焦油加入量2%。     

半焦-烟煤混燃特性及动力学分析

掺烧烟煤是解决低挥发分热解半焦着火难、燃尽差的一种有效方法。采用热重实验研究了半焦、无烟煤与烟煤混燃特性的差别,分析了混燃过程中的交互作用和反应动力学。结果表明:陕煤半焦的燃烧过程分为可燃质的燃烧和CaCO_3的分解两个阶段。半焦-烟煤混烧的主失重峰靠近燃料比接近的单燃料的DTG峰。半焦-烟煤混合燃料较无烟煤-烟煤混合燃料的综合燃烧特性更优。掺混烟煤比例越高,混燃的表观活化能越低,可燃性和综合燃烧特性越好。烟煤与半焦或无烟煤混燃过程中存在一定的交互作用,且无烟煤-烟煤的交互作用较半焦-烟煤更显著。可燃性指数和综合燃烧指数与燃料比呈负线性相关性,表观活化能E与燃料比呈正线性相关性。     

单种强黏结性肥煤的配煤实验及黏结指数变化分析

将半焦、焦粉、主焦煤以不同的比例,配入新疆焦煤集团强黏结性肥煤中,进行黏结性实验,实验结果表明,焦煤和经低温干馏处理过的半焦在配入比例5%以内时,配合煤的黏结指数并未遵循低于最高黏结指数的一般规律;不同温度干馏的半焦其配合煤的黏结指数不同。通过实验验证,强黏结性的肥煤对无黏结性的半焦会产生非常强的黏结性,这对于动力煤的半焦的配煤炼焦具有一定的实践意义。     

半焦-烟煤混燃特性及动力学分析

掺烧烟煤是解决低挥发分热解半焦着火难、燃尽差的一种有效方法。采用热重实验研究了半焦、无烟煤与烟煤混燃特性的差别,分析了混燃过程中的交互作用和反应动力学。结果表明：陕煤半焦的燃烧过程分为可燃质的燃烧和CaCO₃的分解两个阶段。半焦-烟煤混烧的主失重峰靠近燃料比接近的单燃料的DTG峰。半焦-烟煤混合燃料较无烟煤-烟煤混合燃料的综合燃烧特性更优。掺混烟煤比例越高,混燃的表观活化能越低,可燃性和综合燃烧特性越好。烟煤与半焦或无烟煤混燃过程中存在一定的交互作用,且无烟煤-烟煤的交互作用较半焦-烟煤更显著。可燃性指数和综合燃烧指数与燃料比呈负线性相关性,表观活化能E与燃料比呈正线性相关性。     

煤直接液化残渣的成焦行为及在配煤炼焦中的应用

红柳林煤(HLL)经温和加氢液化(430℃)和炭化(410℃)得到的液化残渣(DCLR)与其他5种原料煤在实验室条件下配煤炼焦制备坩埚焦,有利于缓解优质炼焦煤短缺的现状,降低配煤炼焦的成本,有利于实现煤炭资源的综合利用。研究了原煤黏结指数,利用不同配比的煤样进行实验室坩埚焦的制备,分析了其焦炭成焦率、冷态强度和热态强度等性质,并提出配煤体系中加入DCLR的作用机理。结果表明:加入5%和10%的DCLR可分别替代12%和18%的优质炼焦煤,且得到的焦炭品质不变。DCLR加入量从5%增至10%时,焦炭的抗碎强度提升了1.20%,耐磨强度降低了1.04%,焦炭的热反应性提升了3%,反应后强度增加了2%;此外,DCLR的添加量不宜过高(15%),这是因为DCLR的高活性和高含量的惰性组分使配合煤的黏结性下降。DCLR最佳的制备条件为:液化温度430℃、炭化温度410℃、1%碱式氧化铁催化剂,此时制备的DCLR的黏结性指数为68,黏结性较强,适合作为配煤炼焦的添加剂和黏结剂。DCLR和气煤(QM)相互作用可部分替代肥煤(FM),使中间相的流动度增加、配煤的熔融温度区间拓宽,体系中大量气体冲刷胶质层,使胶质体充分渗透到煤颗粒的孔道中,得到高强度的焦炭。焦化初期,DCLR和QM的相互作用对于焦化关键过程有一定的影响,焦炭的各向异性程度增加。     

6 m捣固焦炉配煤炼焦的研究与应用

为降低入炉煤成本,京宝焦化有限公司对WKD6050D型捣固焦炉入炉煤结构进行了研究,通过对比小焦炉试验焦炭和大焦炉生产捣固湿熄焦炭、干熄焦炭的热态指标,可知多配入高挥发分、弱黏结性的煤种,焦炭热态指标会变差,特别是反应性。并分析了通过捣固配煤,降低入炉煤成本和稳定焦炭质量及降低推焦电流的方法,可指导实际生产。     

烟煤的塑性和流变性研究

烟煤的塑性和流变性是其重要的性质之一,研究烟煤的塑性和流变性,对煤的合理利用开发,特别是焦化生产中的配煤规律,焦炭产品质量的预测,单种煤和配煤的热分解动力学机理等诸多性质有着十分重要的意义。