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热风炉烟气再循环系数的确定 总被引:1,自引:0,他引:1
一、前言为了保证热风炉工作的可靠性,热风炉受热面的金属管壁温度必须低于金属材料的允许温度。因此对热风炉受热面管壁金属温度进行校核并予以限制,是热风炉设计中的一项重要工作。把排烟处烟气通过再循环风机,引入受热面入口,即排烟处烟气再循环,是限制壁温的有效方法。如何根据受热面金属的允许温度选定再循环系数,是该方法的关键问题。本文将介绍烟气在管内流动时受热面壁温的计算方法及再循环系数的确定方法。二、受热面壁温的计算图1所示为一烟气在管内流动,空气在管 相似文献
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运用亚音速烧嘴技术和烟气循环技术,设计了一种烟气高循环倍率的新型双a型辐射管,采用涡耗散燃烧模型和离散坐标辐射模型计算其燃烧传热过程。结果表明:42.6%的CH4在烧嘴内燃烧,57.4%的CH4在辐射管中心管内长度为800mm、直径为40mm的区域内燃烧;辐射管中心管内,循环烟气使火焰和气体等温线呈"椭圆型"分布,三通管和支管内,流动惯性使气体等温线呈"偏心圆"分布;双a型辐射管热效率为70.8%,壁面最高温度1065℃,最大温差79℃,中心管壁周向温差0~21℃,三通管及支管管壁周向温差0~15℃,整个辐射管管壁径向温差0~2.5℃。 相似文献
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运用亚音速烧嘴技术和烟气循环技术,设计了一种烟气高循环倍率的新型双a型辐射管,采用涡耗散燃烧模型和离散坐标辐射模型计算其燃烧传热过程。结果表明:42.6%的CH4在烧嘴内燃烧,57.4%的CH4在辐射管中心管内长度为800mm、直径为40mm的区域内燃烧;辐射管中心管内,循环烟气使火焰和气体等温线呈“椭圆型”分布,三通管和支管内,流动惯性使气体等温线呈“偏心圆”分布;双a型辐射管热效率为70.8%,壁面最高温度1065℃,最大温差79℃,中心管壁周向温差0~21℃,三通管及支管管壁周向温差0~15℃,整个辐射管管壁径向温差0~2.5℃。 相似文献
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采用数值计算的方法,自行设计螺旋翅片管温度场计算软件,并利用其计算结果讨论了管内壁和外壁对流换热系数的变化规律,及管内外热阻的匹配问题。数值计算结果表明,管内换热系数随温度的升高而升高,管内空气和管外烟气的流速分别显著影响管内管外换热系数。翅片管的外形尺寸同样影响到螺旋翅片管的温度分布。 相似文献
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基于商业软件FLUENT同时,采用RNG k-ε模型和非预混燃烧模型,建立了带烟气回流W型辐射管燃烧器的燃烧及传热的三维数学模型,对辐射管内湍流和燃烧状况进行了模拟,并得到了出口NOx排放的计算结果;通过与相应实验数据的对比,验证了模型的可靠性.分析了辐射管内流体流动,传热和燃烧的特征,研究了燃气流量及空气预热温度对辐射管使用性能的影响;结果表明:燃气流量的提高,会增大辐射管壁面温度的不均匀性,而提高预热温度则相反;两者与辐射管加热能力呈正相关,但都会使得出口烟气内的NOx含量增大. 相似文献
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本文首先对双P型辐射管进行实验和数值研究,发现除NOx含量的误差偏大外,其他参数的偏差都在1%以内,证明该模型具有一定的可靠性.在此基础上,将空气分级的理念应用于双P型辐射管,提出一种带支管喷口的分区分级燃气辐射管,并建立相应的数学和物理模型.对比双P型辐射管和分区分级辐射管的模拟结果显示:分区分级燃气辐射管和双P型辐射管内气体的平均流速分别为25.8m·s-1和21.0m·s-1,热效率分别为65.9%和64.2%;分区分级燃气辐射管壁面最高温度为1047℃,壁面最大温差为73℃,比双P型辐射管降低15℃,分区分级后气体平均流速增大,提高了直管和回流管管段的烟气温度和壁面温度,具有更好的温度均匀性. 相似文献
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热稳定化烧嘴(TSS)是用直径7~20毫米的陶瓷管或含有陶瓷成份的圆管组合在一起,构成形状简单的烧嘴。它的燃烧方式和过去烧嘴的燃烧方式不同,它是由管壁—管壁的辐射传热,管壁内传导传热,管壁—气体间的强制对流传热组合而成,形成复循环的燃烧方式,不采用燃烧气体逆混合的返热使燃料气体燃烧的方式。这种热稳定燃烧方式是在陶瓷管内形成非常薄的薄膜状火焰。因此,这种热稳在化烧嘴具有以下特性: 1、由于火焰形成薄的膜状,燃烧气体的滞留时间很短,NOx的生成量就少; 2、火焰末端呈紊乱状态,所以火焰在流速、温度分布方面,没有呈现出半径方向的差异。由于是在管内燃烧,火焰不会有分散 相似文献
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利用火焰炉出炉烟气中的余热来预热空气,既可以增加空气入炉的物理热,又可以提高燃料的燃烧温度,改善燃烧条件,从而大幅度地降低燃料消耗。管状换热器的对流管束应选用什么材质,应根据换热器工作时管壁的最高温度来确定。由于目前不锈钢及耐热钢的价格较高,因此大多数企业在中小型炉子多采用普碳钢管来制作换热器。设计上又多采用传统型式(见图1),既空气走管内,烟气走管外。由于碳钢所允许的最高使用温变在450℃ 相似文献
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以某电厂300 MW燃煤机组为例,对脱硫废水烟道喷射系统进行CFD数值模拟,研究了雾化粒径、烟气温度、烟气流速和喷枪布置方式对液滴蒸发的影响。结果表明:雾化粒径明显影响液滴群蒸发质量百分比和蒸发时间,在较低的烟温下(140℃),需要较小的雾化粒径(≤50μm)才能保证液滴完全蒸发;烟气温度对液滴群蒸发质量百分比和蒸发时间的影响显著,随着烟气温度升高,液滴蒸发速率加快,蒸发时间明显减少;烟气流速对液滴蒸发特性影响不大,随着烟气流速升高,烟气量增大,液滴群蒸发时间会降低,而液滴群蒸发质量百分比变化不大;在烟道同一截面处,不同喷枪布置方式对液滴蒸发影响小。 相似文献
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RH-MFB真空精炼过程中循环流量的物理模拟研究 总被引:2,自引:0,他引:2
在120 t RH-MFB多功能真空精炼装置1∶5.45比例的水模型上,采用毕托管测定下降管内钢水流速,从而测定循环流量的方法,研究了真空循环精炼过程中钢液的环流特性.考察了该冶金反应器主要结构参数和工艺操作因素,包括插入管内径、驱动气体流量、驱动气体用喷嘴个数及其布置、驱动气体引入位置(气泡行程)、插入管浸入深度、钢水处理容量等对循环流量的影响关系.结果表明,循环流量随插入管内径、驱动气体流量、驱动气体用喷嘴个数、气泡行程、插入管浸入深度的增加而加大. 相似文献
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介绍管式换热器的传热计算,着重讨论给热系数的计算、出口烟气温度和管壁温度的设定与校正,并给出某厂管式换热器的计算结果。 相似文献
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针对现有湿法及半干法脱硫后烟气温度均较低,不能满足高炉热风炉排烟温度维持在140℃以上的要求,本文制备了一种钙基干法脱硫剂,并以此为基础在炼铁厂区构建脱硫试验装置,研究了床层高度、烟气流速、温度与脱硫效率的关系,并通过对运行时间与脱硫、除尘效率的关系,得到最佳换料周期。试验结果表明:脱硫效率随床层高度的增加而增加,最佳床层高度为2 m;脱硫效率随空塔烟气流速的增加而降低,最佳空塔烟气流速为0.5 m/s;烟气温度在150~250℃时,脱硫效率为80.0%~87.9%,受温度影响不大。脱硫剂换料周期为20 d,换料床层高度为1 m,换料周期内,SO2和颗粒物质量浓度均满足超低排放要求。初始阶段,床层阻力(P)与空塔烟气流速(u)之间的线性回归方程为:P=3 400u-693,R2=0.992 7,可用于床层阻力计算,后期床层阻力增加,实际床层阻力应将计算结果放大1.55倍作为修正,为脱硫风机全压选定提供计算依据。最后,文中测定了副产物主要成分,提出副产物4种综合利用途径。 相似文献
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采用ANSYS有限元通用软件,对设计开发的圆环主半径54 mm、圆柱高180 mm、横向圆柱长45 mm、冷却水初始温度320 K、冷却器内壁温度525 K的内冷却器-U形管内冷却水速度为6~14 m/s时,对流场温度场耦合作用下冷却水流动状况进行数值模拟。结果表明,进口速度太小,易在弯曲区形成涡流,速度太大,易在弯曲区产生更大的流速,对管壁冲击较大,影响其使用寿命;所以内冷却器进口速度在10 m/s时冷却效果最佳。 相似文献
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蔡兵 《有色金属(冶炼部分)》2021,(1):80-83
阐述了铜冶炼提铜尾渣作为冶炼烟气脱硫剂的反应机理,并进一步阐述pH、烟气流速、矿浆浓度对烟气脱硫的影响。试验表明,提铜尾渣具有很强的脱除SO_2的能力,最佳试验参数为pH=1、固液比1∶3、烟气流速在400mL/min以下,脱硫效率可提高至95%左右。 相似文献
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《冶金能源》2017,(Z2)
文章以空气预热器为研究对象,采用实验和数值模拟相结合的方法,研究换热器的换热规律。在实验方面,通过改变入口空气流量,研究换热规律。实验数据表明,随着入口空气流速增加,综合换热系数和换热效率呈增加趋势,温度效率呈降低趋势,空气侧的阻力损失不断增加。但是实验过程中,由于当空气流速改变时,入口烟气温度也在改变,所以没有实现完全对照的要求,只能得出大致规律;在数值模拟方面,对两种结构的换热器进行数值模拟,进行换热规律的研究,并对实验进一步验证。模拟结果表明,随着入口空气流速增加,换热效率增加,温度效率降低,空气侧的阻力损失增加。数值模拟结果与实验结果误差较小,并且数值模拟结果符合理论换热规律。 相似文献