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采用阴极充H、恒载荷拉伸和电化学H渗透等试验方法,研究了超高强度钢22MnB5Nb的H扩散行为及氢致滞后开裂性能,并与常用热冲压钢22MnB5进行了对比。结果表明,H在22MnB5Nb钢中的扩散系数为3.02×10-7 cm2/s,显著低于22MnB5钢;与22MnB5钢相比,22MnB5Nb钢具有较好的耐氢致滞后开裂性能;这是由于22MnB5Nb钢晶粒较细小,增加了晶界的有效面积,使H陷阱分布更均匀,进而抑制H向裂纹尖端扩展,避免了局部H的富集。 相似文献
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根据实际生产数据,介绍了钙处理与否对铝脱氧热冲压成型钢22MnB5带状组织的影响。结果表明,在浇铸工艺和热轧工艺相同的条件下,对于[Mn]含量在1.25~1.35%、[S]≤0.0030%、全氧含量在25ppm左右的铝脱氧热冲压成型钢22MnB5,钙处理可以有效改善热轧产品的带状组织。当中包[Ca]含量控制在0.0020~0.0030%时,钙处理的热轧产品带状组织评级较未进行钙处理产品的带状组织评级整体降低0.5~1.0级。钙处理工艺改善热轧产品带状组织的机理是控制钢水凝固过程中MnS夹杂的生成。 相似文献
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出于节能减排、增加燃油经济性和满足日益严厉的安全法规的需要,超高强度钢热冲压成形零部件在汽车上身的应用比例逐年增加。详细介绍了22MnB5钢热冲压工艺参数的设计规范,及裂纹失效问题的控制。为保证淬火后零件微观组织中马氏体含量≥95%,抗拉强度≥1 500 MPa的要求,奥氏体化加热温度应控制在900~950℃、淬火冷却速度≥30℃/s;模具设计时需进行导热量计算及导热系统结构设计,保证热冲压零件的成形减薄率<15%、弯曲角圆弧半径R≥13 mm;为抑制应力集中导致的开裂,系统导热量在整个零件表面分布应均衡一致,导热水管外壁距模具型腔表面的垂直散热距离应均匀一致为10 mm,零部件热处理后显微组织中应减少马氏体粗大化,避免混晶。 相似文献
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结合梅钢公司开发的汽车精冲零件用钢38MnB5,分析了板料在精冲过程中出现的中心开裂质量问题。结果表明:38MnB5零件冲压开裂与材料的组织不均、带状偏析密切相关;在实际生产中可以通过改善连铸板坯的中心偏析来消除。 相似文献