塔机附着支承反力计算探讨

在《塔式起重机设计规范，GB／T13752-92）中第4．5．2条规定，“应按弹性支承的多跨连续梁》计算塔机附着支承反力。而在实际工程中，人们常按刚性支承的多跨连续梁计算附着支承反力。这两种不同支承条件下所计算的附着支承反力有什么区别呢？本文旨在讨论这两种不同支承条件下附着支承反力之间的关系，且仅以塔机一层附着作为讨论对象。1刚性支承条件下附着支承反力`：刚性支承条件下附着支承反力计算如图la。将塔身视为连续梁，其截面惯性矩为I，而附着装置则视为刚性支承物。H为附着高度。在塔机工作状况下，塔身承受风载q，水平力q以…     

箱基—桩地基反力计算实例

深圳地区某高层建筑箱桩基础如图1所示:由上部结构加箱形基础、支承桩、岩石地基,三部分组成整个建筑体系。第一种计算方法:认为桩是刚性链杆,并与箱基组成一个深基础,放在半无限大的弹性地基上。按半无限大弹性地基上刚性矩形板求解地基反力。此法已有现成的资料和表格可查。第二种计算方法:认为桩是弹性链杆,在求地基反力时考虑桩和地基的共同变形来求解地基反力。     

不同桩长承台的桩基受力分析

对不同桩长的承台桩顶反力的计算方法进行了介绍,并与传统的等桩长下的计算结果进行比较和分析,得出按传统的计算方法计算出的短桩桩顶反力结果偏小,应进行修正,同时推导出了考虑桩顶反力修正系数的计算公式。     

钢筋砼连续梁在支座沉降时的受力性能

钢筋砼连续梁在个别支座沉降时,支座反力和梁内应力将出现重分配,一般可按结构力学或弹性力学方法计箅。当梁出现弯曲裂缝或剪切裂缝后,连续梁的反力和应力又将出现新的重分配,此时已不能按结构力学成弹性力学方法求解。我们通过23根两等跨钢筋砼连续梁的结构试验,分析中间支座不均匀沉降和裂缝开展后梁的反力、承载力和破坏形态等方面的变化规律,并以增强配筋的方法来改善支座不均匀沉降对连续梁的影响。     

体外预应力混凝土连续梁的弯矩重分布试验研究

进行了3根体外预应力混凝土两跨连续梁受力全过程试验。试验表明,自加载至受拉区混凝土开裂前,连续梁处于弹性阶段,边支座、中支座反力、跨中截面和中支座截面弯矩的实测值与采用弹性理论计算值接近。受拉区混凝土开裂后至非预应力受拉钢筋屈服,边支座反力及跨中截面弯矩实测值开始向大于弹性理论计算值的方向偏离;而中支座反力及中支座截面弯矩实测值则向小于弹性理论计算值的方向偏离。当梁内受拉非预应力筋屈服后,边支座、中支座反力的实测值以及跨中截面弯矩和中支座截面弯矩实测值与弹性理论计算值的偏差进一步增大,这种偏差在试验梁破坏时达到最大。3根试验梁中支座截面弯矩重分布值分别为12.8%、16.9%及14.6%。试验实测值还与4个不同设计规范的弯矩重分布计算值进行了比较。结果表明:采用美国ACI 318-95规范及中国GB 50010-2010规范计算的中支座截面弯矩重分布值均小于试验实测值;除一根编号为B5的梁外,加拿大A23.3-M84规范的预测值与试验值最为接近;而英国BS8110规范则偏于不安全。实际设计中,可按中国规范公式来计算体外预应力混凝土连续梁的弯矩重分布,但必须合理确定体外预应力筋的极限应力。     

水平荷载单桩计算的非线性地基反力法研究

为提高桩身变形较大时水平荷载单桩设计计算水平,基于地基反力法提出了考虑极限土反力和地基反力系数一般形式的桩身的变形和内力的计算方法。对于土为塑性和弹性状态对应的桩段分别求得到了桩身响应的解析解和半解析解,并用Fortran语言编制了计算程序。计算结果分析表明：桩的位移和弯矩均随荷载的增加而大幅度增大;桩顶的约束条件对位移和弯矩沿桩身的分布影响很大;当桩长超过临界值时,继续增加桩长对桩的响应影响极小,且临界桩长基本不受荷载和桩顶约束条件的影响;桩的最大位移和最大弯矩随桩周土的物理力学性质的改善而明显减小;最大位移随桩的抗弯刚度的增加而减小,而最大弯矩受抗弯刚度的影响很小;计算值与现场试验的实测值吻合较好,本文解是可靠的。     

多桩承台设计探讨

１前言桩基承台是连接柱及其下各桩形成整体，并将上部荷载传至桩基的重要构件。现有的设计理论大都将桩基承台视为刚性块，由公式（１）计算承台下的各桩所受荷载（或称桩顶反力），再据此进行承台的冲切、剪切和受弯计算，而由此设计出的承台能否满足最初的刚性承台假定...     

深埋箱形基础的地基反力问题（高层建筑箱基研究之二）

在分析了深埋箱形基础地基变形的基础上,进一步探讨基底接触压力分布规律是很有必要的。外科大楼箱基底面接触压力分布图形设计时原按图15（a）考虑,在参考了其他工程基底土反力实测资料以后,图形按图15（b）修改。根据两种图形计算最大弯矩,后者仅为前者的45％,配筋量相差达一倍以上。目前国内不少高层建筑箱基测试结果表明,按常用的、建立在弹性理论基础上的刚性板上反力系数求算箱基整体弯矩比按实测反力的计算结果往往大三倍左右,可见日前常用的计算刚性基础底面上反力分布方法很值得进一步研究。     

基于现场试桩的多模型长桩稳定性分析

基于Winkler弹性地基和Newmark等效弹簧支座概念,应用传递矩阵法建立适应多种桩侧地基反力分布假设的数学模型,在对地基反力离散简化中考虑了分割桩段两端位移不等值因素。通过现场试桩测定桩的水平位移和截面转角双参数,电算获得不同地基反力模型的相关参数。根据不同地基反力模型对长桩进行稳定性计算,对不同地基反力模型、不同桩顶约束形式和不同地面伸出长度时桩的计算长度变化规律进行了分析,揭示了3方面因素对桩的屈曲性能的影响。     

水池结构在刚性桩复合地基与复合桩基作用下的性状浅析

本文采用有限元方法,对桩与底板脱开的刚性桩复合地基和桩与底板连接的复合桩基两种形式下的水池沉降、底板及桩基受力性状进行了研究。依托实际案例和参数分析,着重分析了这两种形式的相似点和区别点,以利于今后的工程设计。通过分析表明,两者所得到的池体沉降基本相近,但基桩受力及底板弯矩分布明显不同。当采用刚性桩复合地基时,桩顶反力较小,所产生的底板弯矩分布更接近于采用弹性地基梁所得的弯矩图;当采用复合桩基时,桩作为结构的一部分,桩顶荷载较大,底板弯矩分布更接近于连续梁产生的弯矩叠合底板整体弯曲变形所产生的弯矩。     

桥梁群桩基础荷载及变形特性分析

通过计算实例，对不同桩距比、不同桩长比情况下摩擦群桩顶反力分布、基础沉降变化、基础纵横向总刚度变化规律进行了研究总结，以期为桥梁群桩基础计算和优化设计提出有益的参考建议。     

基于Mindlin解的转炉桩筏基础设计

以某炼钢厂房的桩筏基础设计为工程背景,采用Mindlin和Boussinesq弹性理论计算桩土刚度,Reissner厚板理论分析桩基筏板,并利用该方法对转炉桩基础和厂房柱基础共同组成桩筏体系的总体沉降、差异沉降、桩顶反力、筏板内力等结果进行了计算。此法较现有的桩基设计规范中基于筏板绝对刚性假定的计算方法有一定的优越性。通过分析计算结果总结变化规律,发现荷载密度对此类基础的局部沉降、桩顶反力影响较大。     

布桩不对称时桩顶竖向荷载的计算

桩基础设计中 ,有时会出现不对称布桩形式。本文将刚性基础基底反力的计算方法应用于布桩不对称时桩顶竖向荷载的计算 ,编制了相应的计算机程序 ,对桩基础设计具有实用价值。文中针对补桩后出现的两种不对称布桩形式分别进行了计算 ,结果表明 ,图 3布桩形式优于图 4。     

粘性土地基中支承柱极限水平抗力时分析研究

由弹塑性分析考查桩头固定的支承桩在横向荷载下的极限状态过程（１）桩长Ｌ，塑性的设定和基础的回转会影响形成第一个塑性铰处的横向荷载和变形，（２）接照极限弯矩比Ｍｙ２／Ｍｙ１（在桩顶和沿桩长的最大弯矩）而改变塑性铰形成顺序，（３）破坏方式，在Ｍｒ〈Ｍａ和Ｌ〉ＬＬ范围是双铰破坏，而这些范围以外则是单铰结构，在Ｌ＝６～１０ｍ，Ｃｕ＝１．５～４．５ｔｆ／ｍ＾２范围，Ｍａ为０．８５ＣｕＢＬ＾２，ＬＬｙｌ√Ｍａ     

条形承台梁与桩基的有限元分析

针对工程设计中通常按弹性支承计算的桩基条形承台梁,将桩与条形梁视为刚性连接的整体结构进行了有限元分析,求得梁、桩内力,可供工程设计时参考。     

水泥搅拌桩的荷载传递规律

本文通过现场足尺试验，研究了水泥搅拌桩的荷载传递规律。结果表明，传到桩端的荷载占桩顶荷载的比例甚小。桩体的变形、轴力和侧摩阻力主要集中在０～ｌ＿ｃ（临界桩长）深度内。当外荷增大时，会使０～ｌ＿ｃ深度内桩体的变形增大，但当深度大于ｌ＿ｃ时，桩体变形、桩身轴力和侧摩阻力随外荷的增大变化均较小。水泥搅拌桩的破坏发生在浅层，破坏形式为环向拉裂或桩体压碎。在弹性范围内，桩身应力有限元计算值与实测值较一致。     

圆心角对预应力砼曲线连续梁弹塑性力学的影响

圆心角是影响曲线梁力学行为的重要因素.为揭示圆心角对预应力混凝土曲线连续梁弹塑性力学行为的影响规律,笔者建立的预应力混凝土曲线梁理论模型及程序,用计算机模拟一系列不同圆心角情况下的预应力混凝土曲线连续梁,研究了在弹性和塑性阶段预应力混凝土曲线连续梁的内力、变形及支座反力随圆心角的变化规律.得出在弹性工作阶段当α0≤0.25时,对于剪力和弯矩可按直线梁计算的结论.     

有限长桩受迫振动问题解析解及其应用

本文首先求出桩长有限、桩端为弹性支承时，考虑桩侧土作用，桩顶受稳态正弦激振条件下，基桩纵向振动问题的解析解；其次利用迭加原理求得了瞬态半正弦激振条件下的解析解；然后对所得解进行了研究分析，得到了许多重要结论。最后，将瞬态激振条件下得到的理论曲线与反射波法测得的实际曲线进行了拟合对比，结果表明两者吻合很好。     

附加应力法计算刚性桩复合地基路基沉降

部分刚性桩复合地基路基实际沉降超过计算沉降的重要原因之一是现有沉降计算方法存在严重缺陷。在分析桩土沉降关系和桩土作用的基础上,提出了路堤下刚性桩复合地基沉降计算新方法——附加应力法。首先根据桩土作用计算桩土附加应力,然后采用分层总和法计算复合地基沉降。经工程实例验证后,利用附加应力法研究了桩长、桩间距、扩底、桩帽等因素对路基沉降的影响,并与现行方法计算的沉降进行对比。分析表明:附加应力法可以考虑单桩竖向承载力、桩帽转移荷载能力、桩土相互作用等因素的影响,计算沉降与实测沉降接近;利用桩帽将路堤大部分荷载转移到桩顶可以有效减小路基沉降;扩底比桩长加大更经济合理;按"强桩、大间距、大桩帽"原则设计的复合地基比密桩复合地基更经济合理。     

单桩极限承载力与管桩的弹性压缩变形

对历年来我国桩基国家标准、桩基行业标准以及广东省标准中用单桩竖向静载试验法来确定极限承载力与桩顶总沉降量的关系相关规定进行了归纳,介绍了澳门使用的欧洲标准计算公式,指出我国规范虽已提出考虑桩长、桩径的因素,但不够具体,而各规范又不统一。对各种规格管桩在几种荷载下的弹性压缩量理论值进行了计算,说明了考虑桩顶沉降时桩长的因素不容忽视,规范需要具体化。澳门使用的公式考虑的因素明确且具体,可作借鉴。