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在石油化工建筑安装施工中,压力容器在不同环境条件下进行焊接,难免出现局部不合格现象,在无损探伤检测如X射线拍片时,其结果大多显示气孔、夹渣、末熔合或裂纹等缺陷,如何使这些焊缝缺陷在返修中达到一次合格,不出现多次返修现象,笔者通过十几年的施工实践与探索得到一些认识和经验。1正确确定返修位置作为一名合格的焊工,不仅焊接操作技术要过硬,而且对X射线探伤底片显示的缺陷应有一定的判断能力,一旦出现缺陷就能大致判断出底片显示的是内缺陷还是外缺陷,是在内表层还是在外表层,是在焊缝的中心位置还是在焊缝的边缘熔合区… 相似文献
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含埋藏缺陷压力容器的强度分析 总被引:1,自引:0,他引:1
应用有限元程序计算了文〔1,2〕中平板模型和圆筒形实验容器的应力分布,进一步完善和简化了文〔1,2〕中的应力计算方法;应用弹性基础梁理论和结果,建立了含裂缝长条平板边缘处应力和容器埋藏缺陷部位表面处应力简便的计算式,其应力分布曲线与有限元应力分布曲线符合;对含埋藏缺陷的压力容器还进行了强度分析。 相似文献
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参照国内相近钢种的焊接工艺和焊接材料,对一批从国外拆迁进口的压力容器进行了返修,介绍了其焊接工艺和返修要点。 相似文献
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应用文献〔1〕中的结果,建立了压力容器主焊缝线性埋藏缺陷部位的应力计算式,其应力计算值与钢制实验容器上缺陷部位外表面的应力实测值基本符合 相似文献
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含气孔缺陷球形压力容器极限载荷的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
为寻求气孔对球形压力容器极限载荷的影响 ,通过弹塑性有限元法和极限分析方法 ,对含气孔缺陷的球形压力容器极限载荷进行了计算 ,得出含气孔缺陷球壳极限载荷随气孔的长短轴比A/B ,相对深度 2C/T的增大而减小的规律。同时分析了其塑性区扩展过程和失效模式 ,得出两种塑性失效模式 :含小气孔 (A/B和 2C/T均小 )球壳失效模式是整体破坏 ;含大气孔(A/B和 2C/T均大 )球壳产生局部塑性铰 ,其失效模式是局部泄漏。最后 ,把气孔影响球壳极限载荷的多种因素化简为无量纲参数G0 来反映气孔缺陷的特征 ,并以G0 来拟合极限载荷计算公式。 相似文献
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压力容器和管道缺陷部位的应力计算 总被引:1,自引:0,他引:1
在压力容器和管道各种缺陷部位应力计算式的基础上,提出了表面缺陷部位薄膜-弯曲应力的通用计算式,以及棱角、对口错边、未焊透及裂纹等缺陷部位最大弯曲应力的通用计算式。 相似文献
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应用几何原理计算出修正函数,建立相应的曲线、并利用曲线对压力容器焊缝周向探测发现的缺陷进行快速简易计算,便可确定缺陷的位置,简化了现场操作。 相似文献
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系统地分析了以"合于使用"为原则的含缺陷压力容器安全评定的发展状况,介绍了国内外最新评定标准的研究成果以及我国标准的优势与不足;对模糊理论、概率断裂力学、风险评估、人工神经网络和专家系统等新技术在压力容器缺陷评定中的应用进行了评述,并展望了含缺陷压力容器安全评定的发展趋势。 相似文献
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凹坑缺陷是压力容器中较为常见的典型体积缺陷。由于凹坑缺陷形成的原因有多种,产生的凹坑形状各异、尺寸不同,对设备的安全影响也各不同。凹坑缺陷的存在,导致应力集中,产生局部峰值应力,在长期的交变载荷作用下,会造成设备的疲劳破坏,缩短设备的使用寿命。本文采用有限元数值分析的方法,重点分析了凹坑尺寸效应与容器疲劳寿命的关系。为今后对凹坑缺陷的安全评定及检修提供参考。 相似文献
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根据《压力容器安全技术监察规程》和《压力容器定期检验规则》的规定,对加氢装置214台压力容器进行了首次全面检验。通过检验,发现了压力容器存在的缺陷。对检验发现的缺陷分析处理后,保证了装置的安全运行。 相似文献
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在文献[1]的基础上,笔者应用弹性基础梁的理论和结果,建立和完善了压力容器内表面平面型缺陷部位及其附近区域的应力计算方法,7个模型的应力计算结果表明,应力的计算值与实验值符合。 相似文献
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本文通过分析独子山炼油厂在用压力容器技术状况,按合乎使用原则提出了压力容器封头结构不合理、错边、角变形缺陷容限。并对未焊透、未熔合、裂绞类缺陷提出了处理方法。在役压力容器的检验和产品出厂检验是有很大差别的。在投压力容器的检验是通过检验判断其托否安全可靠地服投到下一个检验周期。因此在处理在投压力容器超标缺陷时,不是为了使其恢复到现行(或原来的)设计、制造标准,处理规范不能完全套用制造标准,应从实际出发,运用理论知识和实践控验,既考虑安全可靠又顾及经济合理,按照合乎使用原则作出处理方案。国家劳动部门颁发的《在用压力容吕检验F规程》和《检验和缺陷处理参考意见》都没有角超标缺陷常见种类,提出了错边、角变形、未焊透、非标准椭圆封头、未溶合、裂纹等缺陷的较具体的处理方法和容限。 相似文献
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