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<正>1.问:XKAr-3型制氩装置怎样启用吸附器?答:吸附器启用前,外筒的真空压力达到 0.13× 10-5MPa(1×10-2mm Hg); 中筒和内筒经彻底再生,初次使用的分子筛应经高温活化处理。XKAr-3型制氩装置吸 相似文献
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分子筛型空分装置优点及与其它流程的比较 总被引:1,自引:1,他引:0
比较了分子筛吸附器的空分装置与可逆式换热器的空分装置的能耗,列述了分子筛吸附器空分装置的应用,与可逆式空分流程相比,分子筛型空分流程可以多产:氧气2%、氩气13.5%、氮气30~25%;最后介绍了分子筛型空分装置在操作方面的15个优点。林德公司已制造投运该型空分装置350多套,其中40000Nm~3/h以上空分装置20多套。图8表3。 相似文献
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由于分子筛吸附器筛网格栅与支撑环板连接处存有裂缝,使氧化铝颗粒泄漏到出口,并从污氮放空消声器处吹出;由于分子筛吸附器不锈钢内胆有裂缝,造成部分仅经氧化铝吸附的空气从漏点进夹层短路到分子筛吸附器空气出口管,从而使出分子筛吸附器空气中的二氧化碳含量超标。文章介绍了这两起故障的现象及处理方法。 相似文献
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《深冷技术》1993,(3)
<正>1.问:我厂一台50 m3/h制氧机,当节-2、节-3阀开到正常开度(1/4转)后,液面下降到 200 mm H2O,并得不到控制。此时,P高=3.9MPa,P中=0.5MPa,P低=0.055MPa,属于正常;T1=-68℃,T2=-128℃,T3=-143℃,均偏高。当节-1阀开到 1/4转时,为了保持不超压,凸轮开了5~6转。这时,氮气流量达12格,氧气却只有6格,否则纯度无法保证。重新加温后,液面仍然下降,氧气流量亦保证不了。请问,这是如何造成的?答:根据你提供的数据分析,这台设备本身没有“毛病”,而是由冷量不足所造成。为何这样说呢?因为,P高= 3.9 MPa已达 相似文献
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以不同氢氧化物做碱源合成B-EU-1/ZSM-5复合分子筛, 并比较各平衡阳离子的结构导向作用及其形貌特征, 发现钠离子的导向作用最强, 且合成复合分子筛的表面较光滑、无明显晶面界限。对合成样品进行了TG-DTG、N2吸附-脱附和NH3-TPD分析。结果表明: 双模板剂一步法合成的复合分子筛模板剂脱除的失重率为5.67%, 小于机械复合分子筛的失重率7.31%, 复合分子筛的比表面积、孔容和微孔平均孔径均有所增大, 同时其酸强度、酸量都增大, 有利于二甲苯优先从复合分子筛的孔道结构中扩散出来。将分子筛应用于甲醇转化制二甲苯催化反应, 结果显示, 双模板剂一步法合成的复合分子筛催化产物油相中芳烃的选择性最高达到66.72%, 芳烃中二甲苯的含量为46.15%, 二甲苯中对二甲苯的含量达到30.75%。这是由于B-EU-1/ZSM-5催化剂的特殊孔道结构具备择形效应, 使得分子动力学直径较小的二甲苯分子优先从其孔道中扩散出来。 相似文献
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对压缩机、吸附剂、工艺流程、吸附器结构以及制氧机的结构与外观进行了深入分析,结果表明,开发新型节能的微型压缩机,开发适用于微型制氧机的锂分子筛和节能的工艺流程是变压吸附空分制氧微型化的根本途径,优化吸附器结构和制氧机的结构与外观是优化微型变压吸附制氧机的重要方法,是提高制氧机市场竞争力的有效措施。 相似文献
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22000 m3/h空分设备分子筛纯化系统蒸汽加热器泄漏造成分子筛受潮、吸附能力下降,出口空气中二氧化碳含量增大,主冷液氧中碳氢化合物含量波动,对空分设备长周期稳定运行构成威胁。通过调整分子筛吸附器运行周期,更新蒸汽加热器内件以及改造空气预冷系统,使分子筛吸附器出口空气中二氧化碳含量达标,主冷液氧中碳氢化合物含量稳定,从而保证了空分设备长周期安全生产。 相似文献
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根据锐孔理论和两个假定,并应用锐孔流量原理的设计方法,保证通过孔板流量分布器所有锐孔的流体均匀。以小型空分设备分子筛吸附器的孔板分布器为例,通过例题演算,介绍了设计程序。 相似文献
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针对双层床结构的分子筛吸附器在冬季运行过程中出现的管线冻结现象,从分子筛纯化系统运行程序的控制方式和介质性质入手,分析了管线冻结的原因及影响,并提出相应的预防措施。 相似文献
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由于分子筛吸附器顶部辅助再生管道的控制阀门内漏,导致未被吸附干净的空气短路进入分子筛吸附器出口空气总管,造成二氧化碳穿透的假象,在分子筛吸附器吸附末期出现出口空气中二氧化碳含量超标现象。介绍故障原因分析过程和处理方法。 相似文献