药芯焊丝焊接储罐纵焊缝裂纹形成原因分析

对采用Φ1.6 mm药芯焊丝EG-60气电立焊方法焊接的储罐纵焊缝进行X射线复检,发现了横向裂纹。对储罐SPV490Q高强钢板材、施焊工艺以及焊丝EG-60熔覆金属的化学成分和力学性能及其扩散氢含量进行了分析。SPV490Q高强钢板材、施焊工艺均符合设计要求。焊缝显微组织为贝氏体加少量铁素体,裂纹中存在夹杂。EG-60熔覆金属化学成分及力学性能在JIS Z3319验收标准范围内,而扩散氢含量为5.3×10-2mL/g,高于标准要求。高的扩散氢含量和药芯焊丝焊接过程产生的夹杂导致了储罐纵焊缝横向裂纹的形成。     

国产WH610D2钢板用于10万m^3储油罐的施工实践

将国产WH610D2钢板与日本SPV490Q钢板进行了对比,介绍了国产WH610D2钢板的性能、现场焊接工艺及热处理工艺,通过在中油黄岛燃料油中转库扩建工程10万m3储油罐中应用表明,国产WH610D2钢板在施工性能上与日本SPV490Q钢板已基本相同,甚至某些性能还较日本钢有更大的优越性,采用国产WH610D2钢板可节约总投资30%.     

Q690高强钢中厚板全熔透焊接工艺分析

针对新材料Q690低合金高强钢中厚板普遍存在的焊接冷热裂纹及淬硬倾向大、焊后残余应力高、氢致裂纹敏感性强的问题,通过研究MK·GHS70焊丝与Q690高强钢匹配性问题,包括进行焊前处理、控制预热温度及层间温度、减小焊接热输入及正确的焊后热处理形式,得出合理的焊接参数,并通过超声探伤及力学性能检验该工艺可行性。结果表明,Q690高强钢中厚板全熔透焊接工艺完全满足设计要求和生产需要,成功解决了中厚板全熔透焊接难题。此方法已经成功用在海洋平台吊机、海洋井架等设备,取得了良好效果。     

加氢反应器产品制造焊接质量的控制

加氢反应器产品制造采用2.25Cr-1Mo-0.25V等高强度合金钢材料,高强钢碳当量过高易产生焊接冷裂纹,且Cr、Mo、V等强碳化物元素加大了产生再热裂纹的倾向.为避免产品制造过程中产生焊接缺陷,通过对母材及焊材化学成分的匹配、焊接工艺参数的控制,采取合理的焊后热处理工艺等措施,达到了控制加氢反应器焊接质量目的.经焊...     

过火后SPV490Q母材及焊接接头冲击韧性研究

过火后SPV490Q母材及其焊接接头的冲击韧性变化对于过火后大型原油储罐的安全评定有重要影响。采用热处理的方式模拟了储罐的火灾过程,利用冲击试验的方法得到了不同受热温度和恒温时间对于材料冲击韧性的影响程度,得到了经历不同高温后SPV490Q母材及焊接接头的冲击韧性及其变化规律;并采用了显微组织观察方法,观察其组织的变化情况。试验表明,随着受热温度的升高,母材及焊接接头的冲击韧性下降明显,但恒温时间对冲击韧性的影响不大。     

SPV490Q钢与16MnR钢横缝埋弧自动焊工艺评定

介绍在上海高桥10万m3油罐施工中,通过采用日本进口SPV490Q钢及国产16MnR钢异种钢接头的焊接工艺评定试验方法及结果,在拟定的焊接工艺条件下,采用国产焊丝进行埋弧自动焊,可以获得满意的力学性能,从而进一步提高了特大型糖罐的国产化强度。     

设备及公用工程

E96 0 .12 0 0 4 0 347312MnNiVR钢板焊接裂纹敏感性的试验研究〔刊〕/汪辉 ,郑方龙 (合肥通用机械研究所 )∥压力容器 .- 2 0 0 3,2 0 (6 ) .- 19～ 2 3　　针对午阳钢铁公司生产的 12MnNiVR(SPV4 90Q)钢用小铁研法、最高硬度法、插销法进行焊接冷、热裂纹试验 ,结果表明 :12MnNiVR钢不仅具有良好的抗冷裂纹能力 ,而且对再热裂纹不敏感。图 5表 12参 6 (张维忠摘 )TE96 12 0 0 4 0 3474压力容器中焊接残余应力的消除对策〔刊〕/陈晓冬 (镇海炼油化工股份有限公司 )∥材料工程 .- 2 0 0 3,(6 ) .- 15～ 17　　压力容器焊接后 ,结构…     

10万m3原油罐弧形板加工及整体热处理的国产化

2001年镇海炼化公司成功地制造了材质为SPV490Q的弧形板。其恒温及升降温度偏差均小于工艺允许偏差值,几何尺寸偏差优于进口的弧形板。本文对弧形板的制造及整体热处理技术要求、焊接性能、焊接工艺、防变形措施等方面进行了较详细的介绍。     

扬子30万t／年乙烯工程球罐的焊接

本文针时扬子30万t/年乙烯物料罐区32台国产或引进球罐的焊接施工,介绍了低合金高强度钢SPV36和SPV50Q球罐用材的理化性能和焊接特性;焊条选择、焊接坡口及工艺规范等方面的工艺特点;各类球罐的焊接工艺评定,焊工考试、焊接施工管理及检验。应用近年采的焊接研究成果,重点分析了材料碳当量、预热温度和扩散氢含量的关系;冷却速度和接头金相组织的关系。通过焊接一次合格率的对比,介绍了球罐施工中“散装法”、“带装法”和“大片组装法”的优缺点。     

一种经济型N80Q套管热处理工艺研究

为了获得32Mn6钢调质升级为N80Q钢级石油套管的热处理工艺,研究和分析了32Mn6钢的相变温度和淬透性,制定了试验条件下的调质热处理工艺,并进行了试验研究。试验结果显示,32Mn6钢经过调质(淬火+回火)处理后,得到了回火索氏体组织,具有良好的综合力学性能,满足石油套管性能的需求,其各项指标均达到API 5CT规范对N80Q钢级套管要求。研究表明,作为水淬钢种,32Mn6钢可用来生产N80Q钢级油套管。最后结合金相图对不同回火温度下的组织进行了分析,确定了32Mn6生产N80Q钢级的热处理工艺。     

SPV490Q低合金高强度钢板在125 dam3原油储罐上的应用

介绍SPV490Q钢板在国内最大的125dam^3外浮顶原油储罐上的应用情况。根据该储罐对所用高强度钢板的特殊技术要求，进行了手工电弧焊、埋弧自动焊、气电立焊焊接试验，确定出合适的焊接工艺。通过对焊接试件进行模拟焊后热处理，验证了所采用的热处理方法的可靠性。     

高强度管线钢焊接性影响因素分析

为了使X80～X120高强度管线钢焊接时获得高强韧性焊接接头,避免产生冷裂纹及热影响区脆化、软化等各种缺陷,针对高强度管线钢的焊接性影响因素进行了分析论述,包括冷裂纹产生的原因及影响因素、管线钢的HAZ软化及脆化影响因素等。重点对管线钢的焊缝与管材的强韧匹配以及管线钢焊接工艺进行了分析研究。研究结果表明,高强度管线钢焊接时,应依据等韧性原则来选用接头的匹配,选择合适的预热温度、含氢量较小的焊接材料、合理的焊接热输入,保证焊接接头具有足够的韧性,满足实际需要。同时针对冷裂纹及热影响区脆化、软化等各种缺陷提出了合理的控制措施。     

大壁厚Q420高强结构钢焊接裂纹失效分析

为了提高大壁厚高强度建筑结构钢的焊接效率和实际工况下的焊接质量,对Q420高强结构钢进行了焊接工艺研究,通过化学分析、宏观形貌分析、显微组织分析、显微硬度测试、断口分析和力学性能测试等试验方法,对焊接接头出现的沿钢板厚度方向的贯穿裂纹进行了失效分析。分析结果表明,裂纹产生原因是受到超过钢板厚度方向屈服强度载荷作用,并在巨大的载荷作用下启裂和扩展。建议Q420钢板厚度方向不能代替纵向承载,应避免在壁厚两侧焊接和在壁厚方向承载主要拉伸应力。     

42CrMo与Q345D锻焊齿轮焊接工艺研究

为了提高42CrMo与Q345D异种钢的焊接质量以及焊接接头与母材的匹配度,对42CrMo与Q345D锻焊齿轮进行了埋弧焊接试验及焊接工艺评定。中碳调质钢42CrMo综合性能好,用于锻焊齿轮的齿圈中,而Q345D钢具有较好的低温(-20℃)冲击特性,同时具有一定的强度,用于腹板。评定结果显示,焊接接头拉伸、弯曲、冲击等检测结果均满足AWS D1.1:2010标准要求;焊缝及热影响区均未出现马氏体、魏氏组织等异常组织。研究表明,选择合适的焊接材料及焊接工艺,并严格控制热输入,可获得良好的焊接接头,从而达到与母材强度的良好匹配,降低焊接裂纹倾向;该试验形成的焊接工艺指导书,可用于指导车间焊接生产。     

油管和套管全尺寸试验用堵头的焊接方法

分析了堵头材料３０ＣｒＭｏ钢与Ｐ－１１０套管的焊接性，探讨了两种材料的焊接工艺特点，并制定了相相应的烛地接工艺，研究认为这经们的焊生较差，需要采取以预热和焊后热处理的方法来消除焊接冷裂纹，并采用塞焊和烛地接加强筋来提高高为时接接头的连接强度。     

海上浮吊用Q690E直缝埋弧焊钢管工艺研究

对海上浮吊用Q690E调质钢直缝埋弧焊钢管的生产工艺进行了试验研究,结果表明,钢板的化学成分、组织及热处理状态对钢管的焊接性影响较大。采用单丝多层多道埋弧焊,严格控制线能量,并采取焊前预热、控制层间温度、焊后保温缓冷等工艺措施,可获得良好的性能。钢管反复整圆对焊接接头性能有较大影响,使焊缝强度升高,韧性下降。通过优化预弯和折弯工艺,提高成型管的圆度,减少整圆量,可有效地减小整圆对钢管性能的影响。     

耐硫酸露点腐蚀用Q345NS超大管径螺旋埋弧焊管的开发

采用低C、低S,添加Cr、Cu、Sb等合金元素和洁净化冶炼、控轧控冷工艺生产的耐硫酸露点腐蚀用Q345NS热轧卷板,通过优化成型器结构和焊接工艺参数,选用耐酸性焊接材料,控制焊接热输入、钢管成型残余应力等措施,开发出了耐硫酸露点腐蚀用Q345NS超大管径螺旋埋弧焊管,并对其化学成分、显微组织、力学性能、耐酸性能进行了检测。结果表明,焊管管体屈服强度为374～398 MPa,抗拉强度为498～526 MPa,焊缝抗拉强度为510～531 MPa,管体、焊缝及热影响区夏比冲击试验韧脆转变温度分别达到-50 ℃、-30 ℃、-30 ℃;按照GB/T 28907—2012附录A规定进行均匀腐蚀全浸试验,在温度20 ℃、硫酸浓度20%、全浸24 h以及温度70 ℃、硫酸浓度50%、全浸24 h两种试验条件下,与Q235B材质相比,Q345NS螺旋钢管耐硫酸露点腐蚀性能具有明显的优势;该钢管表现出良好的力学性能和耐酸性能。     

焊接工艺对50CrVA弹簧钢焊接接头组织及性能的影响

采用ER50-6焊丝对50CrVA弹簧钢进行熔化极气体保护焊焊接试验,研究了不同焊接工艺对50CrVA弹簧钢焊接接头组织及性能的影响。结果表明,焊接电流为90 A、 100 A时,焊接接头组织主要由针状铁素体和先共析铁素体构成;焊接电流增大到110 A时,先共析铁素体消失。焊接电流为90 A时,焊接热影响区粗晶区主要由粗大的马氏体组织和带状组织构成;焊接电流为100 A时,高碳马氏体组织及带状组织消失,粗晶区组织由板条马氏体组织构成;焊接电流为110 A时,粗晶区马氏体组织长大,硬度显著下降。细晶区主要由细小的板条马氏体组织构成,不完全淬火区主要为马氏体、铁素体、贝氏体及索氏体构成的混合组织。随着焊接热输入的增大,50CrVA弹簧钢接头的抗拉强度和伸长率呈先上升后下降的趋势,断裂位置均在母材;焊接电流为90 A时,一个面弯试样出现断裂,其余均未出现裂纹;室温冲击功随焊接电流的增大逐渐增大,当焊接电流为110 A时,冲击功达到最大值35.67 J。