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通过理化检验、电镜观察和有限元计算,研究厚壁12Cr1MoVG钢接头裂纹性质及其原因。结果表明,裂纹起裂于热影响区粗晶区,由粗晶区向细晶区扩展并终止于细晶区;裂纹区域可观察到宏观裂纹、微裂纹和空穴3种不同缺陷形貌。根据裂纹产生的时间、位置、过程和形貌特征,可以判断该裂纹为焊接再热裂纹。三通母材混晶组织降低接头塑性储备,焊后热处理温度场不合理使接头存在较高残余应力,是该裂纹产生的主要原因。对于厚壁12Cr1MoVG钢,优化热处理工艺以提高接头应力集中处材料临界塑性变形能力c,工程中采取措施降低该处的塑性变形量p,使c p,以有效避免接头再热裂纹的产生。 相似文献
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介绍某电厂锅炉末级过热器出口集箱异种钢焊接接头失效的基本情况,通过宏观形貌、成分分析、金相分析、硬度试验对12Cr1MoVG与TP347H的异种钢开展了失效分析。结果表明,裂纹为末级过热器集箱接管座与下连接对流过热器管焊缝熔合线处,约占管径整圈80%;部分管壁均有不同程度的胀粗,内外壁有较厚的氧化皮生成,金相组织出现碳化物析出等老化现象,符合长时过热失效的特征。由于异种钢接头焊接接头(特别是奥氏体类焊接接头)与低合金钢母材之间热膨胀系数差异过大,导致焊缝与母材结合面附近热应力增大,产生应力集中效应,造成焊缝开裂在膨胀系数低的低合金钢侧。 相似文献
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对某热电有限公司2×350 MW热电联产工程,1号超临界直流锅炉Ⅱ级减温器联箱出口管道弯头与支撑吊挂钢板焊接角焊缝处出现的裂纹的原因进行分析。认为未按焊接工艺施工,使焊缝根部未焊透,热处理工艺不完善,产生残余应力作用,是角焊缝处产生裂纹的主要原因;补焊时现场的预热温度不一致及不对称施焊造成了焊后存在较大的焊接应力,使补焊处产生二次裂纹。通过更换弯头及吊挂钢板并改进现场焊接热处理工艺,有效地保证机组安全运行。 相似文献
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为解决某1000 MW超超临界机组锅炉高温过热器出口集箱焊缝缺陷,在分析了焊缝缺陷特点的基础上,提出补焊工艺控制措施,并对切割焊缝前的加固、缺陷修复后的热处理、缺陷车除模式、小管切除的方法和注意事项进行了说明,介绍了补焊工艺和焊后热处理工艺。对修复完成的焊缝焊接接头进行超声波检测、磁粉检测,未发现超标缺陷,表面硬度测量也均在标准范围内。 相似文献
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针对汽轮机末级低压缸2Cr13钢叶片出现的大量裂纹,对比分析了含裂纹叶片割除与补焊修复处理方案的优缺点;通过叶片裂纹补焊工艺试验,确定采用镍基焊接材料的TIG焊接工艺,并成功地补焊修复了大量叶片裂纹.汽轮机叶片拉筋也可采用镍基焊材、TIG焊接方法进行焊接,这为单个叶片的更换提供了方便.该工艺具有一定的技术、经济价值,具有推广应用前景. 相似文献
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电站锅炉安装中已普遍采用了T91钢与12C r1MoV钢异种钢接头。异种钢接头的焊接质量,主要取决于被焊金属的物理-化学性能及焊接时所采用的焊接工艺。本文从焊材选择、工艺参数、焊接热规范等几个方面时T91/12Cr1MoV异种钢接头的焊接工艺作了详细介绍。 相似文献
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T91/12Cr1MoV异质接头广泛应用于热电厂主蒸汽管线。由于母材及焊材金属性能的差异,导致该异质接头中会产生较大的焊接残余应力,常常会引起早期失效。利用有限元软件ABAQUS,采用热力顺次耦合的计算程序,对主蒸汽管中T91/12Cr1MoV异质接头的焊管外表面和熔合线方向的焊接残余应力分布进行了模拟,并分析了焊后热处理对焊接残余应力的影响。结果表明,热处理前,焊接残余应力峰值位于管道外表面焊缝两侧的焊接热影响区,其中,以T91侧热影响区的应力峰值最高。焊后热处理可以有效降低焊接热影响区的残余应力峰值,且对12Cr1MoV侧热影响区残余应力的改善效果明显优于T91侧热影响区。 相似文献
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微量喷水减温器管道泄漏原因分析和处理 总被引:1,自引:0,他引:1
某电厂3号锅炉低温再热器至高温再热器的微量喷水减温器出口后管道后弯头焊缝出现开裂和泄漏现象,通过对微量啧水系统进行试验和计算,从再热蒸汽温度调节方式、管道焊接工艺等方面分析了泄漏原因,指出锅炉存在微量喷水减温器结构设计和再热蒸汽温度调节方式不合理、管道焊接工艺不佳等问题,提出相应的处理和预防措施,如增大微量喷水减温器混... 相似文献