少齿数齿轮传动变位系数设计

针对少齿数齿轮传动设计和研究的需要,根据少齿数齿轮副的结构特点和失效形式,在推导得出变位系数限制曲线方程和质量指标曲线方程的基础上,建立了较为完善的少齿数齿轮传动变位系数封闭图,并基于MATLAB GUI平台和可视化技术,对变位系数的设计软件进行了开发。解决了少齿数齿轮传动变位系数选取的难题。     

三环减速器内啮合变位的研究及改进

三环式少齿差减速器设计的关键问题在于内、外齿轮变位传动的设计。介绍了一种用CAD法研究少齿差动轮系内、外齿轮变位系数设计的改进方法,并利用mathcad对其进行重复修改、调整,最终得到符合要求的变位系数。     

含中心距误差因素等滑动率原则的内啮合齿轮变位系数

推导渐开线圆柱齿轮内啮合传动下中心距误差的滑动率计算公式以及影响曲线,按照等滑动率原则修正变位系数,与外啮合传动需增加小齿轮变位系数和降低大齿轮的变位系数不同,内啮合需同时增加内、外齿轮的变位系数,从而改善非均匀磨损。     

基于等齿高含惰轮的外啮合变位齿轮副设计

根据齿轮副安装及啮合原理,推导含惰轮变位齿轮副两次计算惰轮齿顶高降低系数相等的算式。基于此提出两种含惰轮的变位齿轮副设计方法,为矿山机械传动系统中惰轮传动设计提供参考。     

行星齿轮传动的封闭图

齿轮的变位可以提高其承载能力,并且扩大齿轮传动几何尺寸和运动配合范围的可能性。在设计变速箱和行星机构时,应用封闭图来选择变位系数ξ,将使工作量大为简化。对每一齿轮付而言,封闭图可直接选择变位系数,以满足对传动提出的要求和啮合条件。利用封闭图可显著地缩减设计计算工作和错误的几率。对于含有同时与两个或几个其他齿轮相啮合的耦合齿轮的机构而言变位系数的选择是相当复杂的。例如,广泛应用的同心单级     

基于滑动率最小的渐开线圆柱齿轮传动优化设计

针对渐开线圆柱齿轮传动的设计 ,以一对齿轮副啮合的使用寿命最长为优化设计目标 ,通过调整齿轮的变位系数使齿轮传动的最大滑动率为最小以提高其传动寿命 ,并在此基础上设法使两齿轮最大滑动率相近来使其寿命达到基本一致。探讨了数学模型的建立、算法确定、计算机程序的编制 ,并结合工程实际给出了计算实例     

关于变位圆柱蜗杆副设计中的几个基本问题

变位蜗杆副设计中的核心问题是,啮合参数的选择,特别是变位系数的选择。本文给出了“全啮出”和“全啮入”的概念。指出了变位蜗杆副是提高圆柱蜗杆副的承载能力、传动效率和减振降噪的重要技术途径.     

角变位渐开线行星齿轮齿顶圆计算探讨

渐开线行星传动在现代机械工程中得到了广泛的应用。因此,在日常的设计中常常遇到有变位渐开线行星齿轮齿顶圆尺寸的计算问题。在此,以最常见的2K—H(如图示)进行探讨。 1.存在的问题行星传动的齿轮采用角变位设计中,在选择变位系数时,往往只从提高齿轮接触、弯曲强度、防止根切、配凑中心距等主要方面进行考虑,而没有对经过角变位后进一步考虑顶圆尺寸产生的后果,这样就会导致采用一些不正确的设计计算方法:行星轮与太阳轮相啮合时,得出一个行星轮齿顶圆尺寸,行     

正大变位齿轮的加工

文变位齿轮传动应用有着良好的效果和显著的经济效益。它具有承载能力强、寿命长等优点,国外在磨机上用大变位齿轮传动代替标准齿轮传动,而国内由于加工方法和加工难度问颗．很少应用。1采用大变位齿轮的理论依据国内外资料显示,磨机大、小齿轮大多是由于磨损而造成齿厚减薄报废,且齿轮齿根磨损大于它们的齿顶磨损,小齿轮的齿根磨损大于大齿轮,如图1所示。若采用正大变位齿轮传动,并使大小齿轮的齿顶降低Mn（为齿顶降低系数,Mn为模数）,至使实际啮合线B1B2缩短为B2’B2’,大小齿轮最大滑移系数Umax减小,磨损降低。由于大小齿…     

齿轮修复时的变位系数选择和尺寸计算

主要阐述了齿轮修复的方法和过程 ,齿轮修复时变位系数的选择和齿轮的尺寸计算方法 ,以降低齿轮传动的使用费用     

大变位齿轮设计原理及滚切计算

一、前言在齿轮传动中,变位齿轮可以获得各种良好的机械性能。在重载中低速齿轮的设计中,如果将齿轮的啮合角尽可能增大,且按具体情况将变位系数合理地分配在大、小齿轮上,在工作     

正常齿、小变位实现重合度大于1完全无干涉的渐开线少齿差传动

目前,国内设计制造的渐开线少齿差传动,普遍采用短齿(f_(?)=0.6～0.8),大变位系数(x>1.5)的内啮合齿轮副来实现无干涉连续传动。这不仅设计计算十分复杂,而且给制造也带来了一定困难,以致在一定程度上限制这种传动的应用和推广。本文结合我们在《少齿差减速零齿差输出矿用调度绞车》研制工作中的体会,着重阐述采用正常齿(f_(?)=1),压力角(α_(?)=20°)和小变位系数(x(?)1)的渐开线内啮合齿轮副,实现重合度大于1,完全没有干涉的少齿差传动的可能性和优越性。     

外啮合齿轮泵变位系数对流量脉动的影响

推导了外啮合齿轮泵流量脉动的计算公式,分析了外啮合齿轮泵变位系数对流量脉动的影响。结果表明:流量脉动随齿轮模数的增大而减小;当采用高度变位齿轮正传动时,流量脉动随着变位系数的增大而明显减小。     

基于Isight采煤机截割部行星传动优化设计

利用Isight软件中的NSGA-Ⅱ多目标遗传算法针对某采煤机截割部高速级行星传动进行了优化设计。在传动比不变的条件下,以啮合角、变位系数等齿形参数为设计变量,建立以体积、传动效率为目标的数学模型。结果表明,体积与传动效率保持基本不变,齿面接触强度变化≥0.67%,齿根弯曲强度提高了8%¹1.1%。     

变位齿轮封闭图的图解法

为了简化变位齿轮传动的几何计算,在封闭图的座标系X_1、X_2〔1、2〕中,可作变位系数和X_1 X_2=X_Σ的直线NN,与座标轴呈45°倾角。在此线上表示传动的几何参数。实际上,对于齿数巳知的齿轮传动中任一变位系数和X_Σ,将可知道中心距和啮合角,以及中心距变动系数和齿顶高变动系数。由此可知,在直线NN上的任意点所指的数值将具有同样的大小。图中所示的为Z_1=20、Z_2=50的传动在座标系X_1、X_2上的封闭图。对于每一X_Σ值,     

定轴轮系惰轮变位系数的确定

本文依据无侧隙啮合基本关系和齿顶降低系数相等的要求,应用计算机编程计算和计算器试凑计算方法,确定定轴轮系惰轮的变位系数。     

磁力金融带传动设计参数的分析与确定

磁力金属带传动主要是靠电磁力的作用来增加摩擦力而传递运动和动力的，是一种新型的摩擦传动，具有承载能力大、弹性滑动小、传动准确、效率高等特点，对磁力金属带传动设计过程中几个常用的设计参数，如包角系数、传动比系数及弯曲系数等进行了分析，出了这些参数的计算公式，并确定了其取值范围，为磁力金属带传动的设计计算提供了理论依据。图4，参7。     

煤矿机械中的齿轮啮合效率的计算

基于煤矿机械中齿轮传动的工作特点分析和讨论，提出了标准直齿传动的滑动功率损失及滚动功率损失的计算方法，揭示了齿轮的几何参数和重叠系数与滑动功率损失的关系．在运用直、斜齿轮几何换算和变位原理的基础上，建立齿轮的几何参数和重叠系数修正的数学模型，介绍了弹流润滑状态摩擦因数的计算方法，从而使齿轮啮合效率计算方法与煤矿机械的工况更吻合．     

磨机大变位开式齿轮异常振动原因分析

传送功率在1000kW以下的磨机大多采用边经开式齿轮传动。开式齿轮在运转过程中所出现的主要失效形式是磨损和胶合。为了提高开式齿轮到的承载能力及寿命,许多磨机上的开式齿轮采用了大变位齿轮,变位系数一般都大于2。这种大变位开式齿轮在实际应用中,经常出现异常振动和噪声,如不及时正确处理将影响磨机工作及齿轮寿命。现针对某合φ2．4m×12m磨机大变位开式齿轮在试运转过程中产生的异常振动、噪声及其原因加以分析。φ2．4m×12m磨机开式齿轮参数及特点齿轮参数见表盘。其特点为：开式大齿轮为大模数、大变位系数齿轮,为提高齿轮椅…     

对磨机大变位齿轮设计的探讨

介绍了磨机齿轮如何选择材料和模数,及采用大变位系数的设计过程和要求;通过实例说明大变位齿轮的效果。