钢制压力容器静强度可靠性设计研究

墓于信息熵理论,分析钢制压力容器的最苛刻压力试验条件;得到五种结构容器模糊静强度在最苛刻压力试验时可接受的可靠度;从等可靠度的观点,确定六种结构容器模糊静强度在压力试验和正常操作时的许用可靠度;建立按模糊静强度许用可靠度确定超压限制系数、安全系数及试验压力系数的钢制压力容器静强度可靠性设计的关健技术.采用25组钢制薄壁内压容器屈服强度和58组钢制薄壁外压容器临界失稳强度的试验数据,验证文中方法的有效可行性.     

基于信息熵的钢制薄壁内压容器试验压力

基于钢制薄壁内压容器模糊静强度的信息熵分析,从控制钢制薄壁内压容器模糊静强度在正常操作与压力试验时模糊可靠度的角度,对其安全系数与试验压力系数进行探索。研究表明,从等可靠度的观点,(1)钢制薄壁内压容器模糊屈服强度可靠度在正常操作时应不低于0.99354,在气压与液压试验时应分别不低于0.97260与0.7925;模糊爆破强度可靠度在正常操作时应不低于0.99999999140,在气压与液压试验时应分别不低于0.99999999140与0.999990226。(2)钢制薄壁内压圆筒屈服安全系数应不小于1.45,抗拉安全系数应不小于1.80;钢制薄壁内压球形容器屈服安全系数应不小于1.40,抗拉安全系数应不小于1.85;扁平绕带式容器屈服安全系数应不小于1.35,抗拉安全系数应不小于1.95。(3)钢制薄壁内压圆筒试验压力系数在气压试验时应不小于1.04,但不大于1.16;在液压试验时应不小于1.04,但不大于1.26。钢制薄壁内压球形容器试验压力系数在气压试验时应不小于1.04,但不大于1.19;在液压试验时应不小于1.04,但不大于1.26;扁平绕带式容器试验压力系数在气压试验时应不小于1.04,但不大于1.16;在液压试验时应不小于1.04,但不大于1.28。     

耐压试验时薄壁内压容器静强度的可靠度

在概率模型的分布参数为区间限定时,建立了钢制薄壁内压圆筒与球形容器静强度可靠度范围的计算方法;在最苛刻耐压试验时,对其静强度的可靠度范围进行定量分析。     

钢制薄壁内压容器的压力试验超压限制系数

基于钢制薄壁内压容器模糊静强度可靠度的信息熵分析,对其在最苛刻压力试验时的超压限制系数进行研究,导出该系数的理论计算公式。如果要求钢制薄壁内压容器屈服强度的模糊可靠度在最苛刻气压与液压试验时分别为0.97260与0.7925,爆破强度的模糊可靠度在最苛刻气压与液压试验时分别为0.99999999140与0.999990226;则研究表明:(1)钢制薄壁内压圆筒在气压与液压试验时的超压限制系数在屈服失效准则下应分别不大于0.800与0.900,在爆破失效准则下应分别不大于0.640与0.719。(2)钢制薄壁内压球壳在气压与液压试验时的超压限制系数在屈服失效准则下应分别不大于0.848与0.943,在爆破失效准则下应分别不大于0.581与0.680。(3)扁平绕带容器在气压与液压试验时的超压限制系数在屈服失效准则下应分别不大于0.858与0.971,在爆破失效准则下应分别不大于0.538与0.658。     

钢制薄壁内压容器模糊静强度的可靠度

基于信息熵中模糊性度量与随机性度量相等可实现模糊变量等效随机变量的原理,将钢制薄壁内压容器的模糊静强度和模糊载荷等效为随机静强度和随机载荷,讨论按我国标准设计与制造的钢制薄壁内压容器模糊静强度,在最苛刻压力试验条件下的最小可靠度.研究表明,在最苛刻的气压与液压试验条件下,(1)钢制薄壁内压圆筒模糊屈服强度可靠度的最小值分别为0.972 60和0.792 5,模糊爆破强度可靠度的最小值分别为0.999 999 991 40与0.999 989 75.(2)钢制薄壁内压球形容器模糊屈服强度可靠度的最小值分别为0.999 337 0与0.903 25,模糊爆破强度可靠度的最小值分别为0.999 998 87与0.999 907 95.(3)扁平绕带容器模糊屈服强度可靠度的最小值分别为0.993 540与0.932 28,模糊爆破强度可靠度的最小值分别为0.999 999 153与0.999 977 4.     

基于许用可靠度的超高压圆筒爆破安全系数

基于钢制薄壁压力容器的可靠性研究,确定了超高压圆筒在耐压试验与正常操作状态下的许用可靠度系数,采用应力-强度干涉模型,建立了超高压圆筒爆破安全系数、试验压力系数与许用可靠度系数三者之间的关系。研究表明:1)超高压容器爆破压力许用可靠度系数,在耐压试验时的范围应不小于3.31且不大于6.81,在正常操作时应不小于3.91且不大于7.57。2)基于满足许用可靠度系数范围,采用福贝尔(Faupel)公式设计径比在1.33与4.71之间的超高压圆筒,当圆筒材料的屈强比在0.4997与0.8852之间时,爆破安全系数的最小值为2.50,对应的试验压力系数应不小于1.08且不大于1.25。     

钢制薄壁内压容器静强度分布规律与参数分析

应用可靠性数学理论和钢制薄壁内压长圆筒爆破强度统计分析数据,建立预测钢制薄壁内压容器屈服强度分布规律与参数的新方法,得到薄壁内压容器静强度分布的概率密度函数,用41组试验数据验证了文中新方法的有效合理性。     

球形容器静强度的分布规律与参数

基于钢制薄壁内压圆筒爆破强度的统计数据,应用可靠性数学理论,得到钢制薄壁内压球形容器静强度的分布规律与参数。     

基于模糊可靠度的薄壁外压容器稳定性设计

应用数理统计方法,对钢制薄壁外压球形封头稳定性的不确定性特征进行分析.基于信息熵中模糊性度量与随机性度量相等可实现模糊变量等效随机变量的原理,将钢制薄壁外压容器的模糊临界失稳强度和模糊载荷分别等效为随机强度和随机载荷,讨论按我国标准设计与制造的钢制薄壁外压容器稳定性的模糊可靠度;从控制钢制薄壁外压容器稳定性在正常操作与...     

钢制薄壁内压长圆筒屈服强度分布规律与参数

基于钢制薄壁内压长圆筒爆破强度统计分析数据和可靠性数学理论,建立了分析钢制薄壁内压长圆筒屈服强度的分布规律与参数的新方法。研究表明:在显著度为5%时,钢制薄壁内压长圆筒屈服强度实测值与均值之比是基本符合正态分布的随机变量;在置信度为98%时,该随机变量的均值不小于0.988 3但不大于1.013 1,标准差不小于0.111 79但不大于0.121 56;在可靠度为99.75%时,钢制薄壁内压长圆筒屈服强度实测值与均值之比不小于0.624但不大于1.378;17组试验数据验证表明,用文中新方法得到的分布参数具有波动范围小和精度高的特点。     

一种高温超高压条件下的三腔压力分隔装置设计

针对高温超高压条件下三腔压力在一个容器内难建立、难传递等问题,设计了一套三腔压力分隔装置。该装置结构简单实用,不仅能稳定建立三腔压力、模拟地层结构环境,且可实现围压和孔隙压力间的有效传递。     

2014年 ASME PVP 会议简介

美国机械工程师协会（ ASME）压力容器与管道（ PVP）会议是压力容器与管道领域国际顶级会议。主要介绍2014年PVP会议的主题和分议题;对比了2011～2014年日本、美国和中国等主要国家在PVP会议上论文收录情况;分析了压力容器和管道领域的几个热点问题。     

2012年ASME PVP会议简介

美国机械工程师协会(ASME)压力容器与管道(PVP)会议是压力容器与管道领域内的国际性会议。2012年ASME PVP会议以"全球压力容器与管道技术的新视野"为主题,在加拿大多伦多市成功举行。此次会议包含:规范与标准、计算机应用技术与螺栓法兰接头、设计与分析、流固耦合、高压技术、材料与制造、操作应用与零部件、地震工程、ASME无损检测分会和学生论文竞赛10个主题。主要介绍2012年ASME PVP会议的10个主题及下属分议题,中国、美国、日本、英国、加拿大、韩国等主要国家的论文发表情况,以及近年来压力容器和管道的发展趋势。     

2013年 ASME PVP 会议简介

美国机械工程师协会（ ASME）压力容器与管道会议（ PVP）是压力容器与管道领域国际顶级会议。主要介绍在法国巴黎举行的2013年PVP会议的各主题和分议题;对比了2011～2013年日本、美国和中国等主要国家在PVP会议上论文收录情况;分析了压力容器和管道领域的几个热点问题。     

浅析GB150．1—2011附录B《超压泄放装置》

对GB150附录B前后两个版本（1998版和2011版）从超压限度、动作压力、泄放面积计算三个方面进行了比较分析。通过对附录B压力容器超压限度相关规定的分析,根据超压原因及所设置的超压泄放装置的不同归纳出了8种超压事故工况,并给出了各工况下超压泄放装置动作压力及泄放面积确定原则,为设计人员选择超压泄放装置提供依据。     

高精度大气压力指示仪

设计了一种质量轻、功耗低的适合于飞行器飞行参数测量的高精度大气压力指示仪.基于压阻效应原理,采用OEM硅压阻式传感器为基本器件,结合高速数字处理和补偿技术,研制了一种总质量不超过1 kg,总压、静压、动压精度都达到0.05％的飞行参数指示仪,其操作简单、界面友好,还具有差压保护、用户参数修正等功能.     

带压堵漏方法在煤电厂的应用

分析了煤电厂承压部件泄漏的常见原因,同时阐述了带压堵漏的基本原理、常用的带压堵漏方法,并对带压堵漏在煤电厂的应用状况进行了介绍.     

温度传感器测量制冷系统蒸发与冷凝压力的新方法

在制冷、空调系统自动控制中，通常以蒸发和冷凝压力作为被控对象，故压力传感器被广泛采用。为降低传感器成本，在小型房间空调器系统中采用冷凝器和蒸发器两相区的温度来反映系统的冷凝、蒸发压力；对于较大容量的多室内机直接影响胀式空调系统（VRV空调系统），如今一般采用两个压力传感器来分别检测压缩机的吸、排气压力。这里利用制冷循环特性提出了一种用2只温度传感器来代替两个压力传感器检测压缩机吸、排气压力的“压缩机吸、排气压力检测回路”，实验结果表明，该回路在压缩机吸气过热度为2－15℃范围内，其动、静态特性均能较好地检测压缩机吸、排气压力条件下的饱和温度，可代替两只压力传感器应用于较大容量的制冷系统。     

综述压降对液压系统的影响（下）

一个液压系统在某处都会或多或少的产生一定的压降,但压降在某处是必须的,在某处是不必要的.很多液压系统故障的根本原因就是由压降没有合理解决引发的.通过该文的分析,提出合理的运用（压降必须处）、控制压降（压降不必要处）的方法,使液压系统设计更合理,减少液压系统故障率,提升液压系统有效效率.     

机油泵限压阀阀芯对流量稳定性的影响

车用发动机润滑系统中,机油泵开启压力稳定性差对液压系统压力波动与液压元件安全可靠性与使用寿命有重大影响.通过机油泵试验台的测试实例论证了机油泵球型限压阀芯与锥形限压阀对开启压力波动特性进行的测试和影响分析.研究结果表明:采用球阀芯限压阀的开启压力始终在1.5 MPa附近微幅波动,而采用锥阀的开启压力则波动较大,即采用锥阀芯限压阀开启压力均值为1.1725 MPa,偏差为0.0823,而采用球阀芯开启压力均值为1.515 MPa,偏差为2.4545×10-4,从偏差数据可以得出锥阀芯限压阀数据严重分散,而球阀芯开启压力则在均值附近微幅变化.