大截面40Cr活塞杆的热处理

通过优化化学成分和热处理工艺,成功地生产了力学性能符合标准要求的大截面40Cr活塞杆锻件。     

热处理工艺对40Cr组织和摩擦性能的影响

研究了40Cr钢在不同热处理工艺下的组织和摩擦性能。结果表明,40Cr钢经过正火+淬火+中温回火后,组织为回火屈氏体;经过正火+超高温淬火+低温回火处理后,组织为晶粒相对较小的回火马氏体;正火+亚温淬火+低温回火后,组织为晶粒细小的回火马氏体。三种的热处理工艺比较得出,经正火+亚温淬火+低温回火处理后马氏体的晶粒较小,硬度较高,耐磨擦性能最佳。     

冷成型用40Cr钢的热处理工艺研究

通过试验分析研究了40Cr钢的组织与冷态成型性能之间的关系，提出了获得最佳冷态成型性能组织的淬火－循环球化退火工艺，该工艺可使钢具有硬度低、塑性变形抗力低、工艺塑性较高的特点，可满足冷态成型工艺对材料提出的软化处理的技术要求。     

7Cr7Mo2V2Si钢垫头热处理工艺研究

针对生产锌锰电池整体锌筒的挤压模具中,活塞垫头存在的问题和不足,优选7Cr7Mo2V2Si钢作为垫头材料,对其热处理工艺进行了深入研究,解决了活塞垫头长期存在的问题和不足,研制的活塞垫头深受用户的欢迎和好评。     

激光热处理对40Cr钢组织和性能的影响

为了提高40Cr钢的硬度和耐磨性,采用不同的激光热处理工艺对调质态的40Cr钢进行了表面处理。实验表明,激光功率1000 W,扫描速度6 mm/s,光斑直径4 mm的工艺参数较为理想,并对该工艺条件下的金相组织和硬度分布进行了研究,硬化区厚度约为500μm,表面硬化层硬度显著地提高。     

40Cr拖拉机半轴淬火工艺的改进

主要研究如何采用温水淬火工艺来满足大直径40Cr半轴的调质处理要求,通过测定其在不同的淬火介质中的马氏体硬度值、硬化深度及开裂变形倾向,科学制定40Cr材料零件的淬火工艺。     

40CrNiMo核电轴热处理工艺研究

按照40CrNiMo核电轴截面大小分类,制定有针对性的热处理工艺,最终提高了产品合格率。     

50Cr活塞筒热处理工艺的改进

研究了水、油、PAG水溶液三种冷却介质对50Cr活塞筒淬火后硬度、开裂倾向以及回火后组织的影响。结果表明:在830℃保温50 min后淬入10%~15%PAG水溶液中,经440℃回火1 h后出炉空冷,活塞筒硬度达到工艺要求、无开裂,合金组织为均匀的回火屈氏体。     

Cr28铸铁热处理工艺的研究

研究了热处理工艺对Cr28铸铁的组织和性能的影响。结果显示,正火回火处理后,Cr28铸铁的组织由初生碳化物、共晶碳化物、二次碳化物、马氏体和残余奥氏体组成;随正火温度的提高,材料的硬度先升后降,1 040℃正火后有极大值61．6HRC,冲击韧度呈逐渐升高趋势,但总体变化幅度较小(4．1-6．9 J／cm2) ;1040℃正火后, 随回火温度升高,材料的硬度逐渐降低,冲击韧度变化范围较小(3．7-4．3 J／cm2)。分析了不同热处理工艺处理后,材料性能变化的原因。     

Cr28铸铁热处理工艺的研究

研究了热处理工艺对Cr28铸铁的组织和性能的影响。结果显示，正火回火处理后，Cr28铸铁的组织由初生碳化物、共晶碳化物、二次碳化物、马氏体和残余奥氏体组成；随正火温度的提高，材料的硬度先升后降，1040℃正火后有极大值61．6HRC，冲击韧度呈逐渐升高趋势，但总体变化幅度较小（4．1～6．9J／cm^2）；1040℃正火后，随回火温度升高，材料的硬度逐渐降低，冲击韧度变化范围较小（3．7～4．3J／cm^2）。分析了不同热处理工艺处理后，材料性能变化的原因。     

40Cr钢的形变热处理组织

利用Gleeble 1500热/力学模拟实验机,对40Cr钢进行了变形温度为710～1 050℃,变形速率为0.1～1s-1,变形量为0.7的热模拟单向压缩试验.分析了钢热变形组织.结果表明,该钢在950～1 050℃变形温度下,奥氏体发生了动态再结晶;710℃变形温度下,应变奥氏体加速铁素体析出.     

40Cr钢的形变热处理行为

利用Gleeble 1500热／力学模拟实验机，对40Cr钢进行了变形温度为710～1050℃，变形速率为0．1～1．0s^-1，变形量为0．7的热模拟单向压缩试验。分析了40Cr钢在热变形过程中的真应力一真应变曲线。结果表明，该钢在950～1050℃变形过程中发生奥氏体动态再结晶，在710～800℃变形过程中发生应变奥氏体加速铁素体析出。     

40Cr钢的形变热处理组织

利用Gleeble 1500热/力学模拟实验机,对40Cr钢进行了变形温度为710～1 050℃,变形速率为0.1～1s-1,变形量为0.7的热模拟单向压缩试验。分析了钢热变形组织。结果表明,该钢在950～1 050℃变形温度下,奥氏体发生了动态再结晶;710℃变形温度下,应变奥氏体加速铁素体析出。     

25Cr5MoA钢的热处理工艺

为满足柴油机柱塞套用材料的要求,研制了一种新型渗氮钢25Cr5MoA,并研究了热处理工艺对该钢力学性能的影响。结果表明,25Cr5MoA钢的最佳热处理工艺为930℃×30m in淬火、油冷,随后600℃×120m in回火。经该工艺处理后钢组织为回火索氏体,其组织均匀细小,具有良好的综合力学性能,可满足柴油机柱塞套高强韧性的要求。     

40Cr钢的形变热处理行为

利用Gleeble1500热/力学模拟实验机,对40Cr钢进行了变形温度为710～1050℃,变形速率为0.1～1.0 -1,变形量为0.7的热模拟单向压缩试验。分析了40Cr钢在热变形过程中的真应力-真应变曲线。结果表明,该钢在950～1050℃变形过程中发生奥氏体动态再结晶,在710～800℃变形过程中发生应变奥氏体加速铁素体析出。     

Cr12型冷作模具钢及热处理工艺

分析了Cr12冷作模具钢的化学成分和材料特性,介绍了Cr12钢热处理工艺,并列举了实验实例进行说明。     

塑料异型材挤出模用2Cr13钢的热处理工艺

为提高塑料异型材抗出模具的质量，必须根据其具体使用条件进行热处理。锻后须进行等温退火以有效地抑制原材料缺陷对耐蚀性及热处理畸变的影响。调质处理时应适当提高淬火加热温度，采用空冷淬火，高温回火后也应采用空冷。     

热处理对2.25Cr1MoR钢组织和性能的影响

研究了热处理工艺对2．25Cr1MoR钢组织和力学性能的影响。结果表明,该钢在780℃回火时可获得良好的强韧化效果和较高的抗回火脆性能力,在此基础上得到了该钢板生产制造的热处理工艺参数。实践证明,该工艺合理可行。