缸套粗车夹具的改进

气缸套机加工工艺一般有两种;一是先镗孔,二是先平头。我厂多年来一直采用第一种清况,即毛坯粗镜孔后在多半自动车床上车外圆及两端面,这种情况要求粗车夹具要有良好的轴向定位,才能保证缸套加工工艺要求。以前我们只靠缸套内孔定位,消除四个自由度,轴向定位只能由工人操作时掌握,造成了两端面切削余量不均匀,因此经常造成工件报废如端面出现砂眼、夹渣等,为了解决这个问题,我们对粗车夹具进行了改进,收到了良好     

加工多头内螺旋油槽模具

我厂加工的连杆衬套内孔有二十四条均布的螺旋油槽。采用图1所示模具在液压机上进行加工。加工后的螺旋油槽与内（外）圆同轴度偏差小,比其它加工方法生产率高。 定位分析:工件放在定位套内,刀具的前导部分在拉削开始前起着定位元件的作用,相当于一段定位用的心轴,限制了工件的四个自由度:x、y、x、y° 作为定位基准的工件端面,起止推作用。拉削时所产生的切削力正是由此端面来承受。拟定一个定位支承点,限制一个自由度面即可。设计采用了球面式自定位支承,如图 2所示,能提高定位的稳定性和支承刚性,还可以补偿工件上作为定位基准用的孔和端面间的垂直度偏差。     

气囊式缸套珩磨夹具

1、前言气缸套内表面珩磨加工是加工气缸套的关键工序,其加工质量的优劣直接影响发动机的技术性能和使用效果.众所周知,珩磨夹具的好坏是影响气缸套内表面珩磨质量的重要因素之一.2 传统珩磨夹具1 如图1,端面夹紧类夹具,它以缸套凸肩上端面及凸肩外圆表面作为定位面,并夹紧小头端面.这样在气缸套的全部长度上受压应力,易使缸套变形,同时在珩磨过程中产生的热量使气缸套受热后也不能上下膨胀.     

气门盘外圆车削液压夹具

1　前言在内燃机进、排气门生产工艺中 ,气门盘外圆是下道光车圆弧工序的主要定位基准 ,为了保证下道工序的加工要求 ,就必须对气门盘外圆的质量加以控制。图 1是常用的一种气门盘外圆车削不停车手动夹具 ,它具有结构简单、制造容易、更换夹头方便的特点 ,但存在着工件跳动量大、效率低、操作者劳动强度高的缺点。为了解决上述问题 ,我们经过不断的努力 ,现设计了一种新型气门盘外圆车削不停车液压夹具 ,它不仅较好地满足了气门盘外圆车削的技术要求 ,而且还可以充当气门盘端面车削夹具来使用 ,达到了一者两用的效果 ,参见图 2。　1　主轴　…     

改进缸套倒角夹具

加工干式铸铁气缸套见图 1。工艺安排内孔下端倒角使用普通C6 2 0车床。夹具为顶尖和套筒。用两个顶尖顶住弹簧套筒的两端 ,使弹簧套筒外涨图 1来夹紧工件。用手摇动尾座顶尖轮 ,如果手劲大 ,容易使工件破碎。因为工件壁厚只有 1.5mm ;手劲小 ,工件夹不紧 ,工作时工件转动 ,而成为废品。为此 ,我们重新设计了夹具 ,在C76 2 0液压车床上使用 ,效果很好。新设计的夹具结构见图 2。它主要由夹具体和圆锥体等件组成的。夹具体 2的左端与机床连接 ,右端是个长圆柱形 ,缸套可以套进去。夹具体 2是空心的。右端内孔是圆锥形的 ,与圆锥体 4相配合夹…     

气缸套双锥内撑夹具的设计应用

为避免气缸套在车削加工中单锥内撑夹具夹紧缸套轴向移动,公司自主研发了一种气缸套双锥内撑夹具,该夹具外锥套与本体通过卡槽相连接,外锥套和内锥套通过锥面相连接,活塞杆带动内锥套移动,通过锥面使锥套向外胀紧实现夹紧。由于该双锥内撑夹具外锥套在本体卡环槽的定位,外锥套无轴向移动,使其具有定位准确、加工效率高、产品质量稳定等优点。     

超精端面磨床夹具的改进设计

为了保证喷油器体的端面加工精度要求,在对现有的超精端面磨床夹具进行分析的基础上,确定了以喷油器体大外圆与端面的定位加工方式,并制定了夹具的改进方案,通过夹具的改进,产品的合格率由原工艺的60%～70%,提高至现在的98%以上。     

弹性定位模

我厂气门颈部R车削加工是在盘端面精加工后进行的。原采用普通定位模以盘端面倒角和杆端面倒角定位进行加工,如图1所示:加工时、气门的轴向定位精度,直接受气门盘外圆直经,盘端面倒角大小的制约,现以我厂生产的490进气门为例分析如下: 该气门盘外圆直经D=φ41± 0.15。盘厚H=3.52+0.10。如图2所示: 设AA′为盘外圆最大极限尺寸,BB′为盘外圆最小极限尺寸,则AA′=φ41.15,     

6102柴油机连杆螺栓孔的加工

6102柴油机连杆螺栓孔的结构如图1所示。在加工过程中,如何保证螺孔、导孔对分开面的垂直度,是一个难题。过去我们曾采用以连杆小头孔,大头端面、侧面作为定位基准的夹具,但加工出来的产     

刚性套筒在湿式缸套珩磨加工中的应用

介绍了刚性套筒在湿式气缸套加工中的应用，即以刚性套筒的内孔径向定位、以套筒的端面进行轴向定位对湿式缸套进行珩磨加工。避免了因支承肩上端面与缸套尾部端面不平行造成的夹紧变形。     

转动定位销

我厂加工一种薄壁式气缸套见图1,工艺安排在无心磨上加工。由于气缸套有肩台,所以必须采用切入磨削法,轴向定位是硬质合金刀块焊接在挡铁上。气缸套在加工过程中由于轴向力的作用,其下端始终在硬质合金刀块上转动摩擦,导致气缸套下端已倒好角的端面出现毛刺,甚至出现锯齿形状。     

薄壁套液压夹紧夹具设计

对套筒类零件各种内孔夹紧夹具进行了优缺点分析，介绍了一种新型薄壁套液压夹紧夹具，使用时在夹具本体与薄壁弹性套之间充入液压油，薄壁弹性套受压膨胀，由于薄壁套能在整个接触面内均匀膨胀，所以在整个工件内孔夹紧长度内能够实现均衡夹紧，能有效降低夹紧压力，减小工件夹紧变形，提高工件加工精度，所加工的零件外圆没有因工装局部应力过大造成的花瓣状圆度及鼓型圆柱度形状公差，经实践证明液压薄壁夹紧夹具提高了所加工件的尺寸精度及形状精度。     

缸套外圆加工夹具的改进

气缸套外圆加工普遍采用涨瓣式夹具,这种模具在夹紧时,会使气缸套产生轴向移动,轴向无法定位,因而不能同时车两端。为解决这一问题,我们根据珩磨头结构,设计了一种新型的车外圆夹具。用于干式气缸套加工,效果很好。 如图所示,该结构夹具主要由夹具体2、弹簧3、支撑体4、活动锥轴6及拉杆9组成。夹具体断面呈六棱柱形,均匀分布6个槽宽b、长为a,分别与6个支撑体4配合,支撑体4可在a×b槽中内外自由滑动。夹紧时,拉杆在液压力的作用下拉动锥轴向左移动,迫使支撑体外移,夹紧工件。松开时,拉杆向右移动,锥轴在弹簧力的作用下右移,支撑体在拉簧的作用下被拉回位,松开工件。     

干式汽缸套粗车夹具的改进

我厂干式汽缸套年产量约为6万只,采用中磷钒钛材质,硬度较高、脆性较大,由于干式气缸套壁薄,在加工中破损率较高,根据统计计算,破损数占废品总数的43％。而且,根据历年的工序统计分析,粗车破损数在工序中是最高的,约占总破损数的40％,降低干式气缸套加工破损率,粗车工序是关键。 一、破损原因分析 粗车夹具,原为厚壁气缸套用内涨式定心夹具、靠工件内表面与夹具涨套外表面的周向摩擦力夹紧工件,其夹紧力与涨套对工件内壁的向外压力成正比,根据圆环截面的受力分析,工件在夹紧状态时,所承受的力为对工件截面的拉力。从而可以看出,引用内涨式粗车夹具,对干式气缸套加工有如下不利: 1 工件截面承受拉力、而工件材料为铸铁,铸铁的抗拉强度低、容易破损; 2粗车余量大、切削力大,要求夹紧摩擦力大,为增大摩擦力,就要增大内涨力,而薄壁气缸套的截面承受能力有限,所以容易造成破损。 3毛坯切削余量的不均匀和工件硬度的差异,影响切削力的变化,要求夹具的夹紧力与之相适应。为了使工件在切削过程中能可靠夹紧,就必须按最大切削余量和工件硬度的上限值来调定夹紧力。因而造成切削余量硬度值处于下限的工件处于不利条件,容易破损; 4 由于铸件不可能完全避免会有夹渣、缩松、气孔等铸造缺陷,容易     

缸套加工中尺寸链的计算与应用

气缸套是发动机的关键部件.湿式气缸套有的轴向尺寸精度要求比较高,因此在进行机械加工时以气缸套上端面或下端面作定位基准加工这些轴向尺寸时,就会出现工艺中的加工基准与图纸的设计基准不重合的问题,需进行工艺尺寸链计算.     

气缸套精车液塑夹具

气缸套是内燃机内部精度要求较高的零件 ,在生产过程中保证其内外圆的同轴度是一项十分重要的工艺要求。以气缸套内孔定位的液塑夹具是一种较先进的夹具 ,能够满足该项要求。该夹具结构简单 ,制造精度易于保证 ,成本低 ,制造周期短 ,使用方便 ,效果较好。1　液塑夹具结构及工作原理图 1所示为加工工艺流程中的气缸套半成品图 ,为了满足同轴度要求 ,我们使用了液性塑料夹具的结构 ,如图 2所示 ,工作原理如下 :工艺安排加工上腰带尺寸 115 .3+ 0 .15　 0 和下腰带尺寸 114 .3+ 0 .15　 0及支承肩外圆 12 1- 0 .14 5- 0 .2 4 5等部位 ,液塑夹…     

端面研磨机的研磨原理分析

目前,各油泵油嘴厂在针阀体、柱塞套、出油阀座密封端面的机械研磨工艺中多采用端面研磨机。端面研磨机有多种,在本行业使用较多的要算是“电磁夹具行星链轮式”端面研磨机。其工作原理如图1所示。     

4.影响加工精度的因素

对于大批连续生产来说,要得到满意的加工工艺指标,除了要注意提高加工的生产率之外,保证工件有一定的复制精度,特别是加工精度的稳定性即重复精度是极为重要的。试验和生产证明,影响加工精度的因素是多方面的。如电报和夹具的刚性,夹具的定位,工件基准面加工的质量以及加工参数的变动,都会直接间接地对加工精度产生各式各样的影响。下     

气缸套倒内角同时加工

我厂加工一种干式气缸套,工艺安排在C620车床上加工内角(见图1),使用弹簧套筒夹具,由于设备少,加工完一头内角,再卸下工件掉头加工另一侧内角。要求班产气缸套800只,这样本工序就相当于加工气缸套1600只。使操作者的劳动强度增加了一倍。另外气缸套两头内角尺寸不一样,操作者也不好掌握,为此,我们设计了一个后刀架,安装在车床上,解决了这些问题。     

气缸套支承肩下端面跳动值的计算

在缸套行业内,测量气缸套的支承肩下端面对内孔中心线的跳动时,表摆动值要除以2。日本工业标准JIS D3103-1976《汽车发动机用气缸套》第6.5条规定“支承肩下端面对外圆配合面端面圆的跳动,用以外圆配合面为基准转动时,与支承肩下端面接触的千分表读数偏摆的二分之一表示。”对于这样的规定,许多主机厂不明白,经常需要与他们沟通。为什么要除以2呢?请看下面的分析:图1是测量端跳的示意图,缸套装在测量芯轴上,定位销挡住支承肩下端面对缸套起轴向定位作用。定位点B与测量点A在同一直径上。图2的O1—O2代表图1被测缸套内孔的轴线,AB线表示定位点B与测量点A的连线。由于存在加工误差,AB与O1—O2不垂直,这就是跳动的来源。假设A点是杠杆百分表摆动的最大点,B点是最小点。AB线绕O1—O2旋转180°,则A转到A″,B转到B″,但由于定位销的作用,缸套在绕芯轴实际旋转时,定位销将迫使缸套作轴向移动,缸套旋转180°,A移动到与定位点接触的A′点,这就相当于A″平移到A′点,又由于缸套是刚性件,则A″B″线必然随着A″移动到A′点平移到A′B′线的位置。测量支承肩下端面对内孔中心线的跳动时,表上反映的数值就是AB′的长度...