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减温水调节阀是海厂自行研制的新成品,从现场应用看,调节可靠,性能良好,推广应用必会带来可观的经济效益。 相似文献
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介绍了影响再热蒸汽温度的因素有机组负荷、燃料性质、火焰中心位置、制粉系统或给粉系统投运的方式等,在此基础上给出实际运行中调整减温水流量比较灵活的方式:调节火焰中心位置、制粉系统投入的方式及汽轮机高调门控制方式等。以国电双辽发电有限公司4号机组为例,负荷在210MW以下时,汽轮机高调门采用单阀控制方式,二次风采用正塔形配风方式;负荷在210~260MW时汽轮机高调门采用顺序阀控制方式,微正塔方式配风;负荷在260MW以上采用倒塔配风方式可有效降低再热减温水用量。 相似文献
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随着我国电燃煤电厂机组实施超低排放改造以来,湿法脱硫设施基本都取消了回转式GGH,脱硫出口的湿烟气直接通过烟囱排入环境。湿烟气进入温度较低的环境空气会形成湿烟羽现象,产生视觉污染。上海市于2016年初出台政策,要求燃煤发电锅炉采取措施消除烟囱烟羽现象。为满足地方环保标准,研发了冷凝再热技术并在1000MW燃煤机组上成功实施,工程实践结果表明,采用对湿烟气冷凝再热,可完全消除烟囱湿烟羽现象,且能耗较低,并对污染物进一步减排,效果显著,可在环境敏感地区推广应用。 相似文献
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以某电厂600 MW亚临界四角切圆燃烧方式锅炉为研究对象,由于锅炉原设计和低氮燃烧器改造造成锅炉过热减温水量和再热减温水量严重高于设计值。满负荷时过热减温水量大于设计值90.5 t/h,再热减温水量大于设计值82.9 t/h,影响机组热耗增加约72.2 kJ/kW·h。为了降低锅炉减温水量,提高机组经济性,通过过热器、再热器和省煤器受热面优化改造,封堵侧墙墙式再热器面积约10%,减少后屏再热器受热面积约20%,减少末级再热器受热面积约25%,减少水平低温过热器受热面积约50%,增加省煤器受热面积约40%,在末级再热器屏底下方增设吹灰器。优化改造后,锅炉过热器和再热器减温水量大幅降低,满负荷下过热器和再热器减温水量分别降低约90 t/h和67 t/h,降低机组供电煤耗约2.50 g/kW·h。 相似文献
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超临界直流炉机组中主蒸汽温度是一个非常重要的运行参数,对主汽温度的控制是机组尤为关键的部分。直流炉因为没有汽包环节,主汽温度控制主要采用以水燃比控制为主,减温水控制为辅的控制方案,而一二级减温水作为动态修正和精确调节,其调节品质的优劣对主汽温有直接的影响。文章对两种常用的一级减温水控制策略进行了介绍,并分别对调节品质及结果进行分析。 相似文献
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锅炉再热减温水量过大的危害及原因分析 总被引:1,自引:1,他引:1
湛江发电厂1、2号机组锅炉系采用CE技术设计制造的DG1025/18.2Ⅱ(3)型亚临界、中间再热、自然循环、燃煤汽包炉。自机组投运以来,锅炉再热蒸汽温度的调节完全依赖喷水减温器。由于锅炉运行中频繁投入过量的减温水,近两年2台锅炉已经累计发生4起再热管系弯头和直管热疲劳损伤,严 相似文献
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0 前 言 30 0 MW机组的锅炉过热蒸汽减温水一般取自给水泵出口 ,即未经过高压回热加热器的加热。该高压给水引至锅炉的炉前后 ,一方面作为锅炉过热汽的减温水 ,同时也作为锅炉炉底水冷壁下联箱的反冲洗水源。由于下联箱和过热器喷水减温器的压力均很高 ,故其水源必须有足够高的压力 ,也就是说要有足够的差压。由于给水泵出口是整个系统压力最高处 ,因此 ,该水源取自给水泵出口是合理的。凝汽式机组的给水回热加热是降低机组热耗 ,提高循环效率的重要措施。国内的 30 0 MW机组一般采用了 8级回热抽汽 ,以提高机组循环效率。机组在运… 相似文献
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汉川电厂3号炉减温水调节阀原为ABB公司生产的12-835直通式减压调节阀,该型号阀门在运行中阀座多次出现环向裂纹并导致严重的内漏。对其原因进行了分析,并根据减温水系统工况要求对调节阀重新进行了选型。 相似文献
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针对国华神木发电公司减温水调节阀选型错误导致主汽温度控制困难的问题,分析了调节阀结构、调节阀静态特性曲线、调节阀选型参数的确定方法等,重新确定了合理的减温水调节阀选型参数,使主汽温度控制难的问题得到了解决。 相似文献
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针对国华神木发电公司减温水调节阀选型错误导致主汽温度控制困难的问题,分析了调节阀结构、调节阀静态特性曲线、调节阀选型参数的确定方法等,重新确定了合理的减温水调节阀选型参数,使主汽温度控制难的问题得到了解决。 相似文献