低合金高强钢药芯焊丝CO2气体保护焊接头组织与性能

文中针对轨道车辆用A710低合金高强钢,选用E81T1-Ni1M药芯焊丝进行CO₂气体保护焊,并研究了接头的组织特征、硬度分布、拉伸性能和低温(-40℃)冲击性能。研究结果表明：焊缝区组织为针状铁素体、先共析铁素体和少量侧板条铁素体,粗晶区组织为板条状贝氏体和粒状贝氏体,细晶区组织为均匀细小的铁素体和珠光体;焊缝的硬度低于母材的,接头的平均抗拉强度达到638 MPa,约为母材的93%;试样断裂在焊缝区,断口呈典型塑性断裂特征;焊缝区平均低温冲击吸收功为165 J,断口纤维区呈韧窝状、放射区呈解离断裂特征,热影响区平均低温冲击吸收功为266 J,断口纤维区和放射区均呈韧窝状特征。     

气体保护药芯焊丝焊接的进展

气体保护药芯焊丝焊接于五十年代后期在美国被采用,立即获得了成功。但是在美国以外的地区,由于质量和一致性问题,它未被很快地接受。现在,由于有了较好的制造技术等原因,这一工艺已经确立了它自己的地位。     

车轮合成四机头药芯焊丝CO_2气体保护自动焊接

在毛主席革命路线的指引下,我国汽车与拖拉机的生产获得了迅速发展。但是原有的车轮合成(轮辐与轮辋合成)焊接工艺远远赶不上形势发展的需要。从一九七三年起,我们进行了一系列的试验研究,终于完成了两套车轮合成全自动焊接设备的试制。生产实践证明:轮辐与轮辋合成采用四机头药芯焊丝CO_2气体保护自动焊接(单面焊)是合适的。车轮经过以焊缝开裂为标准的旋转弯曲疲劳强度试验,其平均寿命达40万次以上,超过目前国内生产的车轮合成焊缝平均寿命水平,为我国车轮合成焊接自动化开创了一条新的途径。一、焊接方案的选定我们在总结过去制造的几套多头CO_2气体保护焊自动线经验的基础上,研究分析了上海汽车钢圈厂需要在一台焊机中能     

Domex 700MC钢药芯焊丝CO_2气体保护焊焊接接头显微组织分析

针对Domex700MC低合金高强钢,采用药芯焊丝CO2气体保护电弧焊获得焊接接头试件。对焊接接头的焊缝、熔合区和热影响区金属的显微组织进行了分析;并测试了其显微硬度;讨论了焊缝产生裂纹的主要原因。     

Domex 700MC钢药芯焊丝CO2气体保护焊焊接接头显微组织分析

针对Domex700MC低合金高强钢，采用药芯焊丝CO2气体保护电弧焊获得焊接接头试件。对焊接接头的焊缝、熔合区和热影响区金属的显微组织进行了分析；并测试了其显微硬度；讨论了焊缝产生裂纹的主要原因。     

Q345D钢埋弧焊接头组织与性能

以厚度为15 mm的Q345D钢为母材,开单面V型坡口,采用埋弧焊多层焊的焊接方法,选用合适的焊接参数,焊接三层。对焊接接头进行无损检测,未发现裂纹、气孔、夹渣等缺陷。分析焊接接头的显微组织,焊缝组织为铁素体+珠光体,铁素体主要由细晶铁素体和针状铁素体组成;热影响区较窄,组织较细小。并对焊接接头进行拉伸、弯曲和抗低温冲击等力学性能测试,焊缝的抗拉强度明显高于母材,180°弯曲时焊接接头无裂纹,热影响区和焊缝冲击吸收功均高于母材。研究结果表明,采用此焊接方法和参数施焊得到的焊接接头具有较好的强度和韧性,能够满足工作要求。     

药芯焊丝气体保护焊在钻头焊接中的应用

对钻头的焊接性进行了分析，制定了钻头的CO2气体保护焊工艺，对焊接工艺参数进行了优选，并对钻头环缝的主要焊接操作技术进行了阐述。经焊缝检验证明：制定的焊接工艺参敦是合理的。     

460C钢药芯焊丝焊接工艺研究

通过对460C钢材的焊接性分析,选择合适的药芯焊丝及合理的焊接规范,进行焊接工艺试验,得到优质的焊接接头,制订合理的焊接工艺,确保底架端部焊接接头质量满足要求.     

30CrMnSiA钢CO_2气体保护焊接头组织和性能研究

采用H08Mn2SiA、Qk Aristorod 12.5两种焊丝分别对30CrMnSiA钢进行CO2气体保护焊,并对这两种焊丝所焊接头的显微组织及力学性能进行了分析。结果表明:采用H08Mn2SiA焊丝进行焊接,焊缝组织主要由细晶铁素体和针状铁素体组成,焊缝的显微组织比采用Qk Aristorod 12.5焊丝焊接焊缝组织要细小,其针状铁素体细且数量多、排列密集。H08Mn2SiA焊丝焊接接头的力学性能优于Qk Aristorod 12.5焊丝焊接接头的力学性能。     

Q345B钢CO_2气体保护焊接接头组织与性能的研究

采用CO_2气体保护焊对不同厚度的Q345B钢板进行对接试验,通过光学显微镜和显微硬度计对焊接接头组织和显微硬度进行测试分析。研究结果表明:Q345B钢板焊接接头的母材区为铁素体和珠光体,热影响区为魏氏体、针状铁素体、白色网状二次渗碳体、片状珠光体及少量粒状贝氏体,焊缝区为细晶铁素体、块状铁素体及部分珠光体。随着钢板厚度增加,焊道层数随之增加,焊缝金属高温停留时间增长,铁素体组织越粗大,珠光体含量增加;热影响区、焊缝区平均显微硬度均大于母材硬度,随着板厚增加,焊缝平均显微硬度增高,焊缝区层间硬度波动增加,其填充层显微硬度最高。     

自保护药芯焊丝焊缝组织及性能

分析了两种焊材相同焊接工艺下焊缝组织对焊缝冲击性能的影响,研究结果表明：多层多道焊缝中,链状M/A及大角度晶界是影响焊缝冲击性能的主要原因。链状M/A增多将降低焊缝冲击性能,大角度晶界增多将提高焊缝冲击性能。     

Q235钢表面CO2堆焊药芯焊丝组织与性能研究

为提高Q235普通碳素结构钢的耐磨性能和耐腐蚀性能，采用CO₂气体保护焊在其表面堆焊药芯焊丝，利用蔡司高级金相显微镜、显微硬度测试仪、摩擦磨损试验机和电化学工作站等分析测试手段，研究不同焊接电流下的堆焊层的宏观形貌、显微组织、显微硬度、摩擦磨损性及耐腐蚀性。测试结果表明，当焊接电流为200 A时，堆焊层组织均匀，碳化物均匀弥散分布在组织内部，其显微硬度最高为500 HV，耐磨性能最好，磨损失重量为26 mg，磨损机理为磨粒磨损；当焊接电流为230 A时，热输入量最高，合金元素固溶于奥氏体基体的量增多，使其稳定性增加，从而提高了耐腐蚀性。     

铁路客车转向架药芯焊丝MAG焊接头的疲劳性能

为了加速我国铁路客车现代化,研制适合高速行驶要求的客车转向架势在必行。有关资料表明,疲劳是焊接接头在低应力下过早破坏的主要原因。针对客车转向架制造用ST52-3低合金结构钢,分别使用四种不同焊丝进行焊接,并对接头进行了疲劳性能试验研究。结果表明：选用SF-71和Supercore71H两种药芯焊丝较为合适。     

保护气体对碳化钨药芯焊丝堆焊层组织及性能的影响

采用自制药芯焊丝,利用3种保护气体(纯氢气,80%Ar+20%CO2和纯CO2气体)制备碳化钨/铁基堆焊层,对不同保护气体下WC颗粒溶解扩散、堆焊层组织、硬度及耐磨性进行研究. 结果表明,采用纯氩气保护堆焊时,WC颗粒的溶解扩散层宽度约为3 μm,WC颗粒边缘以须状共晶组织为主,焊层显微硬度为790 HV±20 HV,磨损量为11.4 mg;保护气体为纯CO2时,扩散层宽约为5 μm,共晶组织形态为菊花状、鱼骨状或类团絮状,显微硬度为590 HV±15 HV,堆焊层表面磨损程度小,磨损量为4.2 mg,较纯氩气保护降低了63%倍,耐磨性相对较好.     

碱性渣系气体保护药芯焊丝立向上焊接工艺

采用平板对接立向上焊接、焊接电弧物理观察等试验方法，观察了碱性渣系气体保护药芯焊丝熔滴过渡和电弧特性，研究了立向上焊焊缝成形机理及影响因素。结果表明，碱性焊丝立向上焊时，粗熔滴非轴向过渡和集中、活动型电弧特性使熔滴过渡的定向性很差，熔滴飞溅增大；碱性熔渣的流动性大，凝固速度慢，对熔池的扶托作用差，熔池的形状较难控制，焊缝成形相对困难。采用合理的、最佳匹配的焊接参数和有效的操作技术和运丝方式是获得满意立向上焊缝的必要条件。     

药芯焊丝CO_2气体保护焊

本文从药芯焊丝的性能,药芯焊丝 CO_2半自动焊机的主要技术参数等方面,综合分析了筠芯焊丝 CO_2气体保护焊的优点,接头性能等,并列举了两个应用实例。     

301L不锈钢药芯焊丝MAG焊接头高周疲劳性能研究

采用药芯焊丝对301L不锈钢进行熔化极活性气体保护焊(MAG焊),研究了接头的高周疲劳性能,重点分析了给定疲劳寿命下接头的疲劳强度和断口形态。研究结果表明:在应力小于300 MPa下,疲劳试样均达到极限寿命;采用升降法计算得接头的疲劳强度为312.86 MPa。因药芯中氧化物的存在且焊接过程中其不能熔化,裂纹源易在其上萌生。301L不锈钢扩展区有疲劳辉纹,不同扩展阶段疲劳辉纹的大小、间距不同,显示不同的裂纹扩展速率。疲劳寿命次数较少时,瞬断区呈现大量韧窝;随疲劳寿命的增加,瞬断区表现为脆性断裂。     

自保护药芯焊丝与气保护药芯焊丝的比较

对气保护药芯焊丝与自保护药芯焊丝的工艺性能和力学性能进行比较，结果表明气保护药芯焊丝焊接工艺性能比自保护药芯焊丝好，两种焊丝的力学性能很接近。     

药芯焊丝与焊接自动化

近年来,随着焊接自动化焊机器人的发展,国际上气保护焊丝的用量已超过和量的一半,在焊材中居主导地位。其中,药芯焊丝更显活跃。     

304L与Q390CZ15异种钢药芯焊丝CO2气体保护焊工艺

本文通过对304L与Q390CZ15钢的焊接性分析，根据项目生产情况，从选择焊接方法、焊接材料、焊接热输入、预热和层间温度等方面分析、探讨，制定合适的焊接工艺，保证304L和Q390CZ15异种钢焊接接头的性能，成功的运用于项目产品的焊接。