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随着冰箱技术的发展和人们生活水平的提高,风冷无霜冰箱对市场的占有率在逐年递增,翅片蒸发器组件(翅片蒸发器+化霜加热器组成翅片蒸发器组件)和风道是无霜风冷冰箱的重要组成部件,冰箱在满足化霜条件时,化霜加热器启动,对翅片蒸发器和风道内表面进行化霜。此时化霜的热量传递方式有热辐射、热传导和热对流三种方式,其中热辐射和热对流对化霜结果的影响起着主要作用。辐射物体间的距离、辐射物体的相对位置及辐射物体的表面处理情况对热辐射的效果起着决定性的作用。流体的流动路径对热量的对流交换有着很大的影响。翅片蒸发器组件的表面处理情况和相对箱胆及风道的安装位置,会影响化霜加热器对翅片蒸发器和蒸发器接水盘的热辐射强度以及热量的传播路径,从而影响冰箱的化霜效果。本文以实际工作案例,浅谈翅片蒸发器表面情况、翅片蒸发器组件与化霜接水盘的不同位置以及风道与翅片蒸发器的相对位置对冰箱化霜的影响。 相似文献
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通过焓差实验台对不同结构翅片的换热器进行了换热性能实验,结合平均换热量、翅片侧换热系数及风阻等方面对翅片结构和沉孔设计对换热器换热性能的影响进行了分析. 相似文献
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本文模拟研究了两种换热流路结构的波纹翅片换热器的换热与阻力特性.模拟结果表明换热器A的换热量略大于换热器B换热量,而换热器A制冷剂侧阻力却远大于换热器B制冷剂侧阻力.综合来看,换热器B流路优于换热器A流路.因而优化流路结构对强化换热器换热和平衡阻力压降有十分重要的意义. 相似文献
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研究及优化空冷凝汽器U型翅片管的水平布置间隙,对火电站空冷岛的设计与运行具有重要意义。基于FLUENT软件,以空冷凝汽器U型翅片管束为研究对象,对不同翅片管水平布置间隙下空冷凝汽器U型翅片的换热及流动特性进行数值模拟及计算,得到了空冷凝汽器冷却空气对流换热平均努谢尔数和摩擦系数随雷诺数的变化规律,并采用最小二乘法拟合得到了相应的关联式。针对U型翅片的换热及流动特性提出两种优化方案,并进行比较分析。结果表明:当流动损失能量较小时,空冷翅片综合性能评价指标不能准确反应出空冷翅片管的综合性能,需通过空冷翅片换热量进行优化,由此得出空冷凝汽器U型翅片管的最佳水平布置间隙。 相似文献
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本文列表给出了翅片管式换热器分别作为冷凝器(干面)和蒸发器(湿面)时的ε-NTU法换热量计算公式,并阐述了其在空调机开发中的两个实际应用。 相似文献
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R290是R22潜在的优良替代制冷剂,但有高可燃性的缺点。采用小管径换热器可有效降低制冷剂充注量,保证R290空调使用安全,但小管径的采用可能会导致空调换热性能下降,因此,有必要提出小管径换热器的设计方法。本文提出了空调小管径换热器的设计方法,包括翅片结构设计和制冷剂流路设计。在设计方法中,采用基于CFD的方法设计翅片结构,采用基于图论的三维分布参数模型设计制冷剂流路。为验证设计方法的合理性,根据设计方法设计了5mm管蒸发器,并对采用5mm管蒸发器的空调整机进行了测试。 相似文献
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根据温度恒定时输入热量与输出热量相等的原理,设计搭建了大功率LED热沉散热功率测试平台,对散热面积相等但翅片间距不等的两种直翅片式热沉进行了测试,并根据前期模拟结果对根部开孔方法强化散热的手段进行了实验对比。结果表明:翅片间距对翅片散热有明显影响,在翅片散热面积相等的条件下,一定范围内散热功率随翅片间距减少而减少。其原因在于,翅片间距减少时,翅片根部的空气停滞区增加,减少了热沉的有效散热面积,从而减少了热沉的散热功率。在翅片根部开孔可有效提高热沉的散热功率,最高可提高9.8%~16.68%。 相似文献
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为了提高变压器片式散热器散热能力,本文将传统的片式散热结构和翅片相结合,构建翅片式散热片模型,利用有限元分析软件Fluent,分别对翅片式散热片和普通式散热片模型进行自然油循环下自冷和风冷散热数值模拟研究。在自然油循环自冷情况下,随油速增大,翅片式散热片换热量较普通式提高了约58%~62%。在自然油循环风冷情况下,随着风速增大,翅片式散热片换热量较普通式提高了28%~48%;随油速增大,翅片式散热片换热量较普通式提高了22%~33%。翅片式散热片散热性能有明显提高。研究结果为片式散热结构的优化设计提供了指导作用。 相似文献