STRUCTURE AND MAGNETIC PROPERTIES OF Sm_2(Fe_(1-x)Cr_x)17N_(～2.7) MAGNETS

研究了Ｃｒ部分取代Ｆｅ对Ｓｍ_２（Ｆｅ_（１－ｘ）Ｃｒ_ｘ）_１７Ｎ_（~２．７）磁粉磁特性的影响．添加少量Ｃｒ（ｘ＝０－０．１），该化合物的结构不变化。随Ｃｒ含量的增加，它的Ｃｕｒｉｅ温度、各向异性场、饱和磁化强度、平均Ｆｅ原子磁矩和平均超精细场均有所降低．材料的单相性显著改善，矫顽力提高．Ｓｍ_２（Ｆｅ_（０．９５）Ｃｒ_（０．０５））_１７Ｎ_（~２．７）磁粉的矫顽力_ｉＨ_ｃ达到１５９２ｋＡ／ｍ．     

Sm2（Fe1—xCrx）17N～2.7永磁材料的结构与磁性能

研究了Ｃｒ部分取代Ｆｅ对Ｓｍ２（Ｆｅ１－ｘＣｒｘ）１７Ｎ～２．７磁粉磁特性的影响。添加少量Ｃｒ（ｘ＝０－０．１），该化合物的结构不变化。随Ｃｅ含量的增加，它的Ｃｕｒｉｅ温度、各向异性场饱和磁化强度、平均Ｆｅ原子磁矩和平均超精细场均有所降低。材料的单相性显著改善，矫顽力提高。Ｓｍ２（Ｆｅ０．９５Ｃｒ０．０５）１７Ｎ～２．７磁粉的矫顽力ｉＨｃ达到１５９２ｋＡ／ｍ。     

研磨气氛对机械研磨法制取Sm_2Fe_（17）N_X粉末的影响

研磨气氛对机械研磨法制取Ｓｍ_２Ｆｅ_（１７）Ｎ_Ｘ粉末的影响日本大阪大学采用短时间机械研磨（ＭＧ）法，不经晶化处理制取Ｓｍ２Ｆｅ１７Ｎｘ合金粉时试验了Ａｒ、Ｎ２和ＮＨ３３种气氛的影响。纯金属Ｓｍ和Ｆｅ粉末在高纯氮气（Ａｒ＞９９．９９９９％、Ｏ２＜０．...     

Sm－Fe－N合金中相的显微分析

应用电子探针、扫描电镜、Ｘ射线衍射等现代分析技术研究Ｓｍ－Ｆｅ－Ｎ合金中各相的组成、结构、以及氮化过程中的相变。发现离子氮化后，磁性相Ｓｍ_２Ｆｅ_（１７）Ｎ_ｘ转变为非晶态，并且部分分解为ＳｍＦｅ_３Ｎ_ｘ和α－Ｆｅ相．     

纳米晶SmFeGaC合金的硬磁性

用电弧熔炼方法制备了Ｓｍ２Ｆｅ１７－ｘＧａｘＣｙ（ｘ≤６，ｙ＝１．５和２．５）化合物，研究了它们的相形成、结构与磁性。用快速急冷方法制备了纳米晶ＳｍＦＧａＣ硬磁材料，研究了淬火速率、Ｇａ含量对矫顽力的影响，得到诀淬ＳｍＦｅＧａＣ的室温最大矫顽力ＨＣ＝１６ｋＯｅ。     

间隙碳原子对（Er1—xSmx）2Fe17Cy化合物形成,结构与磁性的影响

用快淬方法制备了单相（Ｅｒ１－ｘＳｍｘ）２Ｆｅ１７ｃｙ（ｘ＝０．２，ｙ≤３．０；ｘ＝０．５，ｙ≤２．０）化合物，研究了它们的形成、结构、稳定性及内禀磁性。结果表明，它们在高温是稳定的，随碳含量的增加，晶体结构由六角的Ｔｈ２Ｎｉ１７型向菱方的Ｔｈ２Ｚｎ１７型转变。间隙碳原子的引入导致了单胞体积的膨胀、室温饱和磁化强度和Ｃｕｒｉｅｉ温度的增加。当ｙ≥１．０时，（Ｅｒ１－ｘＳｍｘ）２Ｆｅ１７Ｃｙ样品在室     

(Fe,Cu,Nb)_(77.5)Si_xB_(22.5-x)纳米晶合金的结构和磁性研究

研究了Ｆｅ_（７４．５）Ｃｕ_１Ｎｂ_２Ｓｉ_ｘＢ_（２２．５－ｘ）纳米晶合金中Ｓｉ（Ｂ）含量的变化（ｘ＝９．５－１７．５）对其结构和磁性的影响．结果表明，随着ｘ的增高，合金的Ｃｕｒｉｅ温度及点阵常数皆呈线性下降．由此推定α－Ｆｅ（Ｓｉ）纳米晶粒中的Ｓｉ含量ｘ_α随ｘ增高而线性升高，并符合下列关系ｘα＝０．６２６ｘ＋１０．５实验结果说明，非晶态合金的λｓ值随ｘ的增加而上升，但晶化后合金的λｓ值随ｘ的增加而降低．在一定温度退火后的合金中，纳米晶的体积百分数Ｖｘ随ｘ的增大而增加．     

(Fe,Cu,Nb)_(77.5)Si_xB_(22.5-x)纳米晶合金的结构和磁性研究SCIEI

研究了Ｆｅ_（７４．５）Ｃｕ_１Ｎｂ_２Ｓｉ_ｘＢ_（２２．５－ｘ）纳米晶合金中Ｓｉ（Ｂ）含量的变化（ｘ＝９．５－１７．５）对其结构和磁性的影响．结果表明，随着ｘ的增高，合金的Ｃｕｒｉｅ温度及点阵常数皆呈线性下降．由此推定α－Ｆｅ（Ｓｉ）纳米晶粒中的Ｓｉ含量ｘ_α随ｘ增高而线性升高，并符合下列关系ｘα＝０．６２６ｘ＋１０．５实验结果说明，非晶态合金的λｓ值随ｘ的增加而上升，但晶化后合金的λｓ值随ｘ的增加而降低．在一定温度退火后的合金中，纳米晶的体积百分数Ｖｘ随ｘ的增大而增加．     

La_1－zRz（Fe_1－x－yCoxAly）_（13）金属间化合物磁熵变特性研究

本文对用Ｆｅ、Ａｌ替代Ｃｏ的Ｌａ（Ｆｅ（０．７３）－ｘＣｏｘＡｌ（０．２７））（１３）系和用Ｒ（Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎｄ，Ｓｍ，Ｄｙ，Ｇｄ）替代Ｌａ的Ｌａ１－ｚＲｚ（Ｆｅ（０．７１）Ｃｏ（０．０２）Ａｌ（０．２７））（１３）系的结构、磁性及磁熵变特性进行了研究。实验发现，Ｌａ（Ｆｅ（０．７８）－ｘＣｏｘＡｌ（０．２７））（１３）系的晶体结构均保持ＬａＣｏ（１３）的立方结构，每３ｄ原子的饱和磁矩与其电子数ｎｄ的关系在富Ｃｏ侧符合刚性能带模型，而在富Ｆｅ侧则与该模型不符。当ｘ＝０．０２时该化合物的居里温度在室温并有较高的磁熵变△ＳＭ，在１．１１ＭＡ／ｍ（１．４Ｔ）磁场下的（△ＳＭ）ｍａｘ为１３ｋＪ／ｍ３·Ｋ。对于Ｌａ１－ｚＲｚ（Ｆｅ（０．７１）Ｃｏ（０．０２）Ａｌ（０．２７））（１３）系，实验发现除Ｃｅ外，其它稀土元素均不能与Ｌａ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ａｌ形成１：１３相，而是形成了２：１７相。     

纳米晶Fe_(74.7-x)Cu_1Nb_xV_(1.8)Si_(13.5)B_9合金的磁性

本文报道Ｆｅ７４．７－ｘＣｕ１ＮｂｘＶ１．８Ｓｉ１３．５Ｂ９（ｘ＝１，１．５，２）纳米晶软磁合金的综合磁性。ｘ＝２的合金的高频铁损水平为：ｐ３／１００ｋ＝４６８ｋｗ／ｍ３：Ｐ２／２００ｋ＝７０６ｋＷ／ｍ３；Ｐ２／５００Ｋ＝３６２０ｋｗ／ｍ３和Ｐ０．５／１０００ｋ＝８１０ｋｗ／ｍ３优于Ｆｅ－Ｃｕ－Ｎｂ－Ｓｉ－Ｂ类纳米晶合金的水平所考察的三种合金铁损水平都大大优于功率优良的Ｍｎ－Ｚｎ铁氧体Ｈ７Ｃ４考察了起始磁化率的温度关系，观察到原始非晶样品出现两个尖锐的Ｈｏｐｋｉｎｓｏｎ峰，与此不同的是，在具有最佳磁性的样品中只出现第二Ｈｏｐｋｉｎｓｏｎ峰，用Ｔｈｏｍａｓ理论解释了这一现象。观察到高温下纳米α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶粒系统的超顺磁行为，起始磁化率的温度关系符合Ｃｕｒｌｅ－Ｗｅｉｓｓ定律。     

快速凝固（Sm1—xBx）Fe2合金的结构和磁性

采用真空单辊快淬法（铜辊,线速度达２０～２３ｍ／ｓ）将成分为（Ｓｍ１－ｘＢｘ）Ｆｅ２（ｘ＝０,０．０１５,０．０３,０．０４５,０．０６）合金锭,制成快速凝固的鳞片状合金,再经粉碎在３０ＭＰａ压力下,模压成φ１０ｍｍ圆片,然后进行ＸＲＤ分析,比磁化强度和磁致伸缩（λ″－λ┴）的测量。实验结果表明各样品只有少量非晶相,主要是ＳｍＦｅ２及少量的ＳｍＦｅ５和ＳｍＦｅ７化合物。样品（Ｓｍ０．９８５Ｂ０．０１５）Ｆｅ２和（Ｓｍ０．９４Ｂ０．０６）Ｆｅ２,在７２０ｋＡ／ｍ磁场下,比磁化强度分别为：５９．５,５２．３Ａｍ２ｋｇ－１,在８８５ｋＡ／ｍ磁场下（λ″－λ┴）分别为：－５１０×１０－６和－３１０×１０－６。     

用机械研磨法制备的Sm_2Fe_（17）N_x粉末

用机械研磨法制备的Ｓｍ_２Ｆｅ_（１７）Ｎ_ｘ粉末口本大版大学工程学院研究了用机械研磨（ＭＧ）法制备的ＳｆｆｏＦＣ１７Ｎｘ化合物，主要是研究影响化合物磁性的各种因素。为防止。一Ｆｅ相析出，采用ＳＴＴＩ含量高的Ｓｎｙ．ｙＣ１７原始合金。合金由电弧炉熔炼，...     

磁场处理增强Nd_2Fe_(14)B/Fe_3B磁体交换耦合作用

磁场处理增强Ｎｄ_２Ｆｅ_（１４）Ｂ／Ｆｅ_３Ｂ磁体交换耦合作用研究了交换耦合Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ／Ｆｅ３Ｂ型磁体的磁场处理效果。合金成分为Ｎｄ４Ｆｅ７３．５Ｃｏ３（Ｈｆ１－ｘＧａｘ）Ｂ１８．５（ｘ＝０，０．５，１），由等离子电弧熔炼法制备。将５０～６０ｇ?..     

利用机械研磨法在氨气氛中制备的Sm_2Fe_(17)Nx粉末及其磁性

利用机械研磨法在氨气氛中制备的Ｓｍ_２Ｆｅ_（１７）Ｎｘ粉末及其磁性日本大阪大学研究了在ＮＨ３气氛中用机械研磨法（ＭＧ法）制备的Ｓｍ２Ｆｅ１７Ｎｘ合金粉末成分及机械研磨条件对合金磁性的影响。实验了３种成分Ｓｍ２．０Ｆｅ１７．Ｓｍ２．３Ｆｅ１７及Ｓｍ２．...     

铬对Fe_3B/Nd_2Fe_(14)B磁体的晶化行为和磁性的影响

在Ｆｅ３Ｂ／Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ纳米复合磁体中,以Ｃｒ取代部分Ｆｅ会提高合金中Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ相的体积分数,导致矫顽力的提高．为阐明Ｃｒ对该类合金磁性的影响,研究了熔体快淬ＮｄｘＦｅ８２－ｘＢ１８和ＮｄｘＦｅ７９－ｘＣｒ３Ｂ１８（Ｘ＝３．５～５．５）合金晶化行为的差别。ＮｄｘＦｅ８２－ｘＢ１８和ＮｄｘＦｅ７９－ｘＣｒ３Ｂ１８熔体快淬带由铜单辊法制备,辊速为２０ｍ／ｓ,条带宽２ｍｍ、厚４０ｕｍ,样品经不同温度的等温退火。用Ｘ射线衍射仪鉴别条带的相组成,用振动样品磁强计测量磁性,用原子探针场离子显微镜研…     

STRUCTURE AND PROPERTIES OF Fe-Dy MULTILAYER IMPLANTED WITH Ar~(+)

用真空双源蒸镀法在Ｓｉ单晶衬底上制备了Ｆｅ，Ｄｙ原子数比为３：２的Ｆｅ─Ｄｙ成分调制多层膜．用ＡＥＳ、ＲＢＳ、Ｘ射线衍射（ＸＲＤ）以及磁性测量分析了Ａｒ~（＋）混合前后Ｆｅ─Ｄｙ多层膜的相交．Ａｒ~（＋）离子注入能量１１０ｋｅＶ，剂量５×１０~（１５）─１×１０~（１７）／ｃｍ~２．结果表明，注入剂量为１×１０~（１７）／ｃｍ~２时，Ｆｅ，Ｄｙ完全混合，并且由晶态的Ｆｅ，Ｄｙ完全转变为Ｆｅ_（６０）Ｄｙ_（４０）（近似于该化学配比）的非晶态合金，随Ａｒ~（＋）注入量的增加，Ｆｅ一Ｄｙ多层膜的Ｍ_ｓ下降，在剂量５０×１０~（１５）／ｃｍ~２时下降幅度最大。     

Ar~（＋）混合Fe－Dy多层膜的结构及性能

用真空双源蒸镀法在Ｓｉ单晶衬底上制备了Ｆｅ，Ｄｙ原子数比为３：２的Ｆｅ─Ｄｙ成分调制多层膜．用ＡＥＳ、ＲＢＳ、Ｘ射线衍射（ＸＲＤ）以及磁性测量分析了Ａｒ~（＋）混合前后Ｆｅ─Ｄｙ多层膜的相交．Ａｒ~（＋）离子注入能量１１０ｋｅＶ，剂量５×１０~（１５）─１×１０~（１７）／ｃｍ~２．结果表明，注入剂量为１×１０~（１７）／ｃｍ~２时，Ｆｅ，Ｄｙ完全混合，并且由晶态的Ｆｅ，Ｄｙ完全转变为Ｆｅ_（６０）Ｄｙ_（４０）（近似于该化学配比）的非晶态合金，随Ａｒ~（＋）注入量的增加，Ｆｅ一Ｄｙ多层膜的Ｍ_ｓ下降，在剂量５０×１０~（１５）／ｃｍ~２时下降幅度最大。     

加Cr改进Fe-(34～46)%Ni合金软磁性能

加Ｃｒ改进Ｆｅ－（３４～４６）％Ｎｉ合金软磁性能合金以Ｆｅ－（３４～４６）％Ｎｉ－０．２％Ｓｉ－０．５％Ｍｎ为基本成分，添加Ｃｒ≤１５％，并尽量减少其它元素含量，由真空感应炉熔炼得到３０ｋｇ铸锭。铸锭经过１２５０℃热锻和热轧成４ｍｍ厚板，再冷轧成１ｍ...     

Ar^（＋）混合Fe－Dy多层膜的结构及性能SCIEI

用真空双源蒸镀法在Ｓｉ单晶衬底上制备了Ｆｅ，Ｄｙ原子数比为３：２的Ｆｅ─Ｄｙ成分调制多层膜．用ＡＥＳ、ＲＢＳ、Ｘ射线衍射（ＸＲＤ）以及磁性测量分析了Ａｒ^（＋）混合前后Ｆｅ─Ｄｙ多层膜的相交．Ａｒ^（＋）离子注入能量１１０ｋｅＶ，剂量５×１０^（１５）─１×１０^（１７）／ｃｍ~２．结果表明，注入剂量为１×１０^（１７）／ｃｍ~２时，Ｆｅ，Ｄｙ完全混合，并且由晶态的Ｆｅ，Ｄｙ完全转变为Ｆｅ_（６０）Ｄｙ_（４０）（近似于该化学配比）的非晶态合金，随Ａｒ^（＋）注入量的增加，Ｆｅ一Ｄｙ多层膜的Ｍ_ｓ下降，在剂量５０×１０^（１５）／ｃｍ~２时下降幅度最大。     

含钒Fe—Ni—Cr合金在H2S—H2—CO2混合气氛中的硫化腐蚀

含钒ＦｅＮｉＣｒ合金在０．４％Ｈ２ＳＨ２７％ＣＯ２和１％Ｈ２ＳＨ２７％ＣＯ２气氛中于６００℃下的腐蚀产物包括外层疏松多孔、呈粉状的（Ｎｉ，Ｆｅ）Ｓ，其下致密的ＦｅＣｒ２Ｓ４和里层的Ｃｒ３Ｓ４。１％Ｈ２Ｓ气体中腐蚀，ＦｅＣｒ２Ｓ４的上部还有（Ｆｅ，Ｎｉ）Ｓ块的形成。钒与镍富集于ＦｅＣｒ２Ｓ４／Ｃｒ３Ｓ４交界处。