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在以聚氯乙烯(PVC)米体材料,加入丁腈橡胶(NBR)共混改性,用化学交联模压一步法制备改性PVC泡沫塑料的基础上,选用阻燃型增塑剂氯化石蜡(CP),阻燃剂Sb2O3进行阻燃型NBR改性PVC软质泡沫塑料的制备研究,结果表明,当用PVC100份(质量份,下同),NBR60份,邻苯二甲酸二辛酯30份,CP30份,Sb2O38份,偶氮二甲酰胺4.0份,N,N‘-二亚硝基五次甲四胺4.0份,过氧化二异丙苯1.0份及适量稳定剂量,可使NBR改性PVC软质泡沫塑料的氧指数达到27.0%,综合力学性能较好,电镜分析表明,阻燃型NBR改性PCV软质泡沫的泡孔分布均匀性不如非阻燃型同类产品的好。 相似文献
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以软质聚氯乙烯(PVC)为主体材料,加入发泡剂偶氮二碳酰胺(AC)、交联剂过氧化二异丙苯(DCP)、柠朦酸、丁腈橡胶(NBR)、泡孔调节剂等,采用一步法模压成型软质PVC鞋底发泡材料。研究AC,DCP、柠朦酸、NBR、泡孔调节剂用量对软质PVC发泡材料密度和力学性能的影响。结果表明,在AC4.O份、DCPO.2份、柠朦酸O.2份、NBR40.0份、泡孔调节剂11.0份时,发泡材料性能优异,其密度和力学性能满足软质PVC鞋底发泡材料的要求。 相似文献
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以丁腈橡胶(NBR)和聚氯乙烯(PVC)为主体材料,以偶氮二甲酰胺(AC)为发泡剂,选用Sb2O3、十溴二苯乙烷(DBDPE)作为阻燃剂,加入硫化剂及其他助剂,用一步模压法制备了阻燃型NBR/PVC泡沫材料。利用扫描电镜(SEM)、氧指数(LOI)等探讨了NBR/PVC橡塑比,阻燃剂用量对NBR/PVC泡沫材料泡孔结构、密度、阻燃性能和力学性能的影响。结果表明,当NBR/PVC质量比为50/50时,发泡材料综合性能最佳;当DBDPE/Sb2O3用量比为9/3时,氧指数为26.4%,燃烧性能等级达到Ⅱ级;当DBDPE/Sb2O3用量为27/9时氧指数可达32%,燃烧性能等级达到Ⅰ级;阻燃剂用量的变化对NBR/PVC发泡材料的密度影响不大,但对力学性能影响较大,随着阻燃剂的增多,力学性能先提高后下降。 相似文献
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软质PVC鞋底发泡材料的研制 总被引:3,自引:0,他引:3
以软质聚氯乙烯(PVC)为主体材料,加入发泡剂偶氮二碳酰胺(AC)、交联剂过氧化二异丙苯(DCP)、柠朦酸、丁腈橡胶(NBR)、泡孔调节剂等,采用一步法模压成型软质PVC鞋底发泡材料。研究AC,DCP、柠朦酸、NBR、泡孔调节剂用量对软质PVC发泡材料密度和力学性能的影响。结果表明,在AC4.0份、DCP0.2份、柠朦酸0.2份、NBR40.0份、泡孔调节剂11.0份时,发泡材料性能优异,其密度和力学性能满足软质PVC鞋底发泡材料的要求。 相似文献
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采用硬脂酸对三氧化二锑(Sb2O3)进行表面改性,并通过活化指数、红外光谱等检测对改性效果进行了表征。通过单因素实验研究了改性Sb2O3对软质PVC复合体系阻燃性能和力学性能的影响。结果表明:当改性Sb2O3在软质PVC复合体系中的用量为3 phr时,体系的阻燃性能和力学性能达到最佳。 相似文献
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针对客车用软质PVC地板不耐香烟灼烧的缺点,从Al(OH)3/Mg(OH)3、Sb2O3和硼酸锌的用量3个方面对配方体系进行了研究。结果表明:①最佳配方为PVC,100份;DOP,50份;稳定剂,4份;润滑剂,2.5份,Al(OH)3,80份;Mg(OH)2,40份;Sb2O3,4份;硼酸锌,10份。②未添加硼酸锌时,... 相似文献
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EVA改性聚乙烯无卤阻燃泡沫塑料的研究 总被引:8,自引:0,他引:8
以乙烯-醋酸乙烯酯(EVA)改性低密度聚乙烯(LDPE),添加无卤阻燃剂氢氧化镁,采用高温混炼,化学交联,模压一步法来制备无卤阻燃改性PE泡沫,通过力学性能,扫描电镜,差示扫描量热法(DSC)3种测试方法,重点探讨了无卤阻燃剂Mg(OH)2对材料性能的影响以及EVA改性剂,协同阻燃剂三氧化二锑(Sb2O3),交联剂过氧化二异丙苯(DCP),发泡剂偶氨二甲基酰胺(AC),发泡剂N,N′-二亚硝基戊次甲基四胺(H),填料等因素对无卤阻燃改性PE泡沫塑料性能的影响。实验结果表明:选择LDPE70份,醋酸乙烯(VA)质量分数33%的EVA30份,Mg(OH)2140份,AC4份,H4份,DCP0.8份,三盐基硫酸铅(3PbO)1份,二盐基亚磷酸铅(2PbO)1份,复合盐1份,硬脂酸(SA)1份,硬脂酸钡(BaSt)2份可制得阻燃性能,力学性能和加工性能较好的改性PE泡沫塑料。 相似文献
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木文以软质聚氯乙烯(PVC)为主体材料。加入发泡剂AC、交联剂DCP、柠罐酸(L)、NBR、泡孔调节剂(A)等主要组分,采用一步法模压成型软质PVC鞋应发泡材料。研览置泡剂AC、交联剂DCP、柠檬酸(L)、NBR、泡孔调节剂(A)用量对软质PVC发泡材料密度和力学性的影响。结果表明:发泡剂AC4份,DCP0.2份,柠檬酸(L)0.2份.NBR40份,泡孔调节剂(A)11份时.发泡材特性能优异.其密度和力学性能满足软质PVC鞋鹿发泡材料的要求。 相似文献
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采用化学发泡一步法模压成型制备了软质PVC发泡材料,研究了发泡剂、泡孔成核剂、改性剂等主要助剂用量对软质PVC发泡材料密度、泡孔结构以及力学性能的影响,并进行了软质PVC发泡材料的配方筛选.结果表明加入吸热发泡剂N能提高发泡体系的发泡效果,降低材料的密度,改善材料的力学性能,当发泡剂AC用量为2份,用量为0.6份时,材料的综合性能优异;当成核剂用量为1份时,体系发泡效果较好;加入粉末NBR不仅能提高发泡材料的断裂伸长率和柔韧性,还可降低发泡材料密度,改善泡孔结构;当NBR用量为20份时,发泡材料密度达到0.44 g/cm3,力学性能优异. 相似文献
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本文研究了用于增塑半硬质聚氯乙烯材料的锑、硼、硅、钼、铝、锌等的化合物的复配阻燃体系。结果表明,该阻燃体系的协同作用是显著的,使用5~10份复配阻燃剂的增塑半硬质聚氯乙烯材料的氧指数[0I]可提高8%~12%,且发烟量较少 相似文献
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阻燃,抗静电NBR/PVC热塑性弹性体的制备 总被引:6,自引:2,他引:4
用动态硫化法制备了具有阻燃、抗静电性能的丁腈橡胶/聚氯乙烯热塑性弹性体,研究了橡塑共混比、导电炭黑、阻燃剂、硫化剂用量以及返炼等对TPE的导电性、阻燃性及力学性能的影响。结果表明,为得到综合性能较好的热塑性弹性体,较适宜的制备条件为NBR/PVC配比为60/40、导电炭黑用量为30、氢氧化铝用量为40、硫黄用量为1.3。 相似文献
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以己二酸和1,4丁二醇为原料,通过熔融缩聚法制备一系列不同特性黏度的低相对分子质量聚己二酸1,4丁二醇酯(PBA)。将低相对分子质量PBA作为增塑剂用于聚氯乙烯(PVC)中, 通过测定其玻璃化转变温度(Tg)、拉伸强度、断裂伸长率、极限氧指数和液相迁出,研究不同特性黏度的低相对分子质量PBA的增塑效率。结果表明,当添加量为30份时,PVC/PBA的Tg低于PVC/邻苯二甲酸二辛酯(DOP),并随着特性黏度的增加而增加;特性黏度为0.115 dL/g的PBA加入PVC时具有最佳断裂伸长率,可达271.9 %,优于加入同等量的DOP体系;此外PBA液相迁出率随特性黏度的增加而降低,最低几乎为零;且PVC/PBA比PVC/DOP具有更好的热稳定性和阻燃性。 相似文献
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黄兆阁 《现代塑料加工应用》2003,15(5):20-22
主要探讨了阻燃低烟低卤聚氯乙烯 (PVC)电缆料的配方设计 ,通过改变氢氧化铝 [Al(OH ) 3]、三氧化二锑 (Sb2 O3)、硼酸锌( 2ZnO·3B2 O3·5H2 O)等的用量 ,观察PVC电缆料的阻燃效果和发烟量的变化 ,并综合其力学性能和电性能的变化情况 ,最终确定阻燃剂的最佳组合及最佳配比 相似文献
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高岭土增强PVC/橡胶非硫化复合体系的研究 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了橡胶种类及用量、增塑剂用量、表面处理剂种类及用量对聚氯乙烯/橡胶非硫化复合体系力学性能的影响,并用扫描电镜分析了有机胺类表面处理剂改性高岭土/聚氯乙烯/丁腈橡胶的界面结合状况。结果表明,当丁腈橡胶(NBR)用量为30份,增塑剂DOP用量为60份,表面处理剂1质量分数为3%,并且填有60份的高岭土时,可得到力学性能较佳的高岭土/聚氯乙烯/丁腈橡胶共混物。 相似文献
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阻燃协效剂对PVC/PNBR共混型热塑性弹性体性能的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
以PVC和粉末丁腈橡胶(PNBR)为主体材料,氢氧化镁为阻燃剂,制备PVC/PNBR共混型热塑性弹性体,研究阻燃协效剂三氧化二锑、硼酸锌、七钼酸铵、氧化锌和二氧化锰对弹性体性能的影响。结果表明,当PVC、PNBR、邻苯二甲酸二辛酯和氢氧化镁的用量分别为77,23,50和31份时,PVC/PNBR共混型热塑性弹性体性能良好;氢氧化镁的用量对弹性体氧指数基本无影响;在弹性体中分别单独使用4.6,6.2,1.5和6.2份三氧化二锑、硼酸锌、七钼酸铵和氧化锌时,弹性体的氧指数明显提高,综合物理性能较好,但二氧化锰协同效果不好。 相似文献