快速凝固Al Fe Cu V Si Ni Ce Zr合金的组织

以ＡｌＣｕＦｅ 和ＡｌＦｅＶＳｉ 两个合金系为基础, 对合金成分进行了优化设计, 组成了ＡｌＦｅＣｕＶＳｉＮｉＣｅＺｒ 合金。对超音速气体雾化快速凝固的上述合金粉末进行的研究表明, 新的合金中同时形成原来两个合金系中的析出相; 在＜ ６１ μｍ 的粉末中, 没有发现第三种析出相。热分析试验和４００ ℃热处理试样的Ｘ 射线衍射结果, 证明该合金中的析出相在４００ ℃以下具有相当好的稳定性     

多级雾化Cu—Cr合金粉末成形后的组织和性能

采用多级雾化快速凝固方法制取ＣｕＣｒ 合金粉末, 经热挤压使其固结成形; 对合金粉末和挤压后的组织进行了观察和分析, 研究了时效处理对挤压后合金组织和性能的影响。结果表明： 多级雾化法制备的ＣｕＣｒ 合金粉末颗粒呈球状或类球状, 颗粒平均尺寸为１０ ～１５ μｍ , 晶粒尺寸可达１ ～２ μｍ 。粉末在包套中经真空封装后, 在３９０ ℃温度下, 按１０∶１ 的挤压比挤压成形, 挤压合金经时效处理后可使其导电率达到８２ ％ （ＩＡＣＳ） 以上, 显微硬度达ＨＶ１７０ , 抗拉强度为５４０ ＭＰａ。     

铝含量对Al—Si—Cr合金铸铁组织结构及性能的影响

研究了８种ＡｌＳｉＣｒ合金铸铁（１５０％～８８８％Ａｌ,１５％～４６％Ｓｉ,Ｃｒ＜１２,３０％Ｃ左右）的组织结构及性能。结果表明,当Ａｌ含量＜４％时,Ｍ３Ｃ碳化物随Ａｌ含量增加而减少;当Ａｌ含量＞４％时,ε相随Ａｌ含量增加而增加。另外,α相点阵常数增量随其中的Ａｌ含量增加呈直线上升,显微硬度也随之升高。ε相成分符合ＡｌＦｅ３Ｃｘ,且有稳定的组成,显微硬度Ｈｖ１１８０～１２４０。该类铸铁的的硬度和冲击值是由显微组织形貌和各相性能综合结果所决定的。     

CeO2对NiCrBSi—WC合金激光熔敷层组织和摩擦磨损行为的影响

采用ＮｉＣｒＢＳｉ－ＷＣ复合合金粉末在４０Ｃｒ基材表面进行激光熔敷。对比研究了添加稀土ＣｅＯ２对激光熔敷层的显微组织、相结构、硬度分布及摩擦学性能的影响。结果表明,ＣｅＯ２可改善激光熔敷层的组织致密性和均匀性,不同载荷下,添加少量ＣｅＯ２的激光熔敷层的滑动摩擦系数比未加ＣｅＯ２的平均降低了约１４％,耐磨性提高了２５％～６６％。稀土氧化物添加剂具有减摩抗磨双重作用     

Fe—16Al基合金与Fe—28Al基合金的形变与再结晶织构

研究了Ｆｅ１６Ａｌ（摩尔分数,％,下同）基合金与Ｆｅ２８Ａｌ基合金的温轧形变与再结晶织构。结果表明,ＦｅＡｌ合金系中,不同Ａｌ含量对塑性变形及再结晶机制的影响是与由Ａｌ含量不同引起的结构变化密切相联系的。Ｆｅ１６基合金形变与再结晶行为与纯ＢＣＣ金属类似。Ｆｅ２８Ａｌ基合金变形时外力对织构形成有敏感影响,变形时晶界的应变协调能力较弱。且再结晶后晶粒取向分布有明显的随机化倾向。     

氩弧熔覆Fe—Cr—Si—B系熔覆层的物相分析

采用氩弧熔覆工艺在Ｑ２３５基材上熔覆Ｆｅ－Ｃｒ－Ｓｉ－Ｂ系列合金,获得良好的,具有较高硬度和耐磨性的熔覆层。对熔覆层的显微组织,硬度,耐磨性,物相形貌和相结构等进行分析,确定了不同条件下熔覆层中产生的物相种类。     

高温反应烧结制备Al2O3-TiC/Al原位复合材料

以ＡｌＴｉＯ２反应体系为基础,添加适量石墨粉,压制后在不同温度下进行反应烧结,从而确定了获得反应完全的Ａｌ２Ｏ３ＴｉＣ／Ａｌ铝基复合材料的烧结工艺参数,并对该复合材料的组织性能及反应机理进行了分析讨论。结果表明：碳的加入可完全抑制条状和大块状Ａｌ３Ｔｉ相的形成;ＡｌＴｉＯ２Ｃ体系在１２００℃反应烧结后,可制得硬度较高的Ａｌ２Ｏ３ＴｉＣ／Ａｌ原位复合材料,其显微组织中Ａｌ２Ｏ３和ＴｉＣ颗粒尺寸小于２μｍ。     

铁基合金激光熔覆组织及高温时效转变的TEM研究

利用ＡＴＥＭ研究了铁基多元合金ＦｅＣｒＷＮｉＣ激光熔覆层的微观组织、亚稳相结构特征以及高温时效时的亚稳相转变机制。结果表明组织为亚共晶组织,即γ＋（γ＋Ｍ７Ｃ３）,γ奥氏体为具有较高合金度的过饱和亚稳相,Ｍ７Ｃ３（Ｍ为Ｃｒ,Ｆｅ,Ｗ）为六方结构的Ｃｒ基亚稳合金碳化物。熔覆组织在高温时效时存在两类碳化物形成机制,即亚稳γ中析出Ｍ２３Ｃ６、Ｍ２Ｃ与ＭＣ碳化物以及Ｍ７Ｃ３→Ｍ２３Ｃ６与Ｍ７Ｃ３→Ｍ６Ｃ的碳化物原位转变机制。熔覆组织具有较高的显微硬度并存在显著的二次硬化特征     

热处理对激光立体成形新型Ti-6Al-6Mo合金显微组织和硬度的影响

以混合元素粉末为原料,采用激光立体成形(Laser solid forming, LSF)技术制备新型Ti-6Al-6Mo合金。研究了沉积态试样的显微组织以及固溶时效处理对合金显微组织形成及硬度的影响。结果表明,本研究所采用的热处理制度对原始β晶粒形貌没有显著的影响;固溶温度、固溶时间和固溶后的冷却方式对原始β晶粒中α相的形貌和尺寸以及LSF Ti-6Al-6Mo合金的显微硬度均有显著影响。当时效时间超过4小时后,随着时效时间的延长,合金的显微组织和显微硬度均未产生明显变化。基于不同热处理条件下LSF Ti-6Al-6Mo合金中初生α板条和次生α板条的析出机制及其对β基体的强化作用分析,揭示了热处理对LSF Ti-6Al-6Mo合金的显微组织和显微硬度的影响机理。     

快速凝固耐热铝合金Al—Fe—Cr—Zr的固结工艺及性能

采用多级快速大装置制取ＲＳＡｌ－Ｆｅ－Ｃｒ－Ｚｒ合金粉末，并用二次挤压等四种工艺固结制备出实验样品。通过Ｘ射线衍射、光学金相、硬度以及拉伸实验等测试手段，研究了该合金的显微组织，热稳定性和低温高温拉伸性能。结果表明，采用二次挤压工艺的样品具有良好的固结状态，而且第二相颗粒细小均匀弥散；ＲＳ／ＰＭＡｌ－Ｆｅ－Ｃｒ－Ｚｒ合金属于较好的耐热铝合系列，合金中的主要析出相有Ａｌ１３Ｃｒ２、Ａｌ３Ｚｒ和Ａｌ３     

热处理对激光立体成形新型Ti-6Al-6Mo合金显微组织和硬度的影响（英文）

以混合元素粉末为原料,采用激光立体成形(Laser solid forming, LSF)技术制备新型Ti-6Al-6Mo合金。研究了沉积态试样的显微组织以及固溶时效处理对合金显微组织形成及硬度的影响。结果表明,本研究所采用的热处理制度对原始β晶粒形貌没有显著的影响;固溶温度、固溶时间和固溶后的冷却方式对原始β晶粒中α相的形貌和尺寸以及LSFTi-6Al-6Mo合金的显微硬度均有显著影响。当时效时间超过4 h后,随着时效时间的延长,合金的显微组织和显微硬度均未产生明显变化。基于不同热处理条件下LSF Ti-6Al-6Mo合金中初生α板条和次生α板条的析出机制及其对β基体的强化作用分析,揭示了热处理对LSFTi-6Al-6Mo合金的显微组织和显微硬度的影响机理。     

快凝Al—Fe—（Cr,Mo）—Si合金中准晶相的非等温转变动力学

利用示差扫描量热仪（ＤＳＣ）分析方法，研究了快凝ＡｌＦｅ（Ｃｒ，Ｍｏ）Ｓｉ合金中准晶相的转变动力学特征。结果表明：采用Ｊｅｚｉｏｒｎｙ数学模型对准晶相的转变非等温ＤＳＣ曲线进行分析，其转变动力学特征参数表征的物理意义与透射电镜（ＴＥＭ）的分析结果基本一致。因此，建立了宏观分析与微观显微组织之间的内在联系。     

Sn对镁合金显微组织和力学性能的影响

研究了Ｓｎ对镁合金显微组织和力学性能的影响。研究结果表明,纯镁中加入Ｓｎ后能使纯镁铸锭中粗大的柱状晶转化为均匀的等轴晶,并有效地细化晶粒,同时在显微组织中形成具有立方Ｃ１结构的Ｍｇ２Ｓｎ颗粒相。由于Ｍｇ２Ｓｎ颗粒相显微硬度和熔点高,热稳定性好,因而对基体具有有效的弥散强化作用,提高了ＭｇＳｎ二元合金的室温及高温强度。在Ｍｇ９Ａｌ０．８Ｚｎ基合金中加入少量的Ｓｎ便能有效地提高合金的耐热性,而加入过多的Ｓｎ反而会导致合金高温强度下降。     

Zr和 Mg对快速凝固Cu-Cr合金时效析出过程的影响

快速凝固ＣｕＣｒ和ＣｕＣｒＺｒＭｇ合金经时效处理后显微硬度显著升高,在５００℃时效后,ＣｕＣｒ合金的硬度峰值为２０６ＨＶ,ＣｕＣｒＺｒＭｇ合金的硬度峰值为２５０ＨＶ。用透射电镜对两种合金时效过程中析出相的变化及其对显微硬度的影响进行了分析。ＣｕＣｒ合金达到峰值硬度时析出相为与母相共格的面心立方Ｃｒ,随后逐渐与母相失去共格关系并转变成体心立方的Ｃｒ。ＣｕＣｒＺｒＭｇ合金对应峰值状态的析出相为Ｈｅｕｓｌｅｒ相ＣｒＣｕ２（ＺｒＭｇ）,过时效状态下转变成面心立方的Ｃｕ５Ｚｒ和体心立方的Ｃｒ     

快速凝固Al—Fe—Cu—V—Si—Ni—Ce—Zr合金的组织

以Ａｌ－Ｃｕ－Ｆｅ和Ａｌ－Ｆｅ－Ｖ－Ｓｉ两个全金系为基础,对合金成分进行了优化设计,组成了Ａｌ－Ｆｅ－Ｃｕ－Ｖ－Ｓｉ－Ｎｉ－Ｃｅ－Ｚｒ合金。对超音速气体雾化凝固的上述合金粉末进行的研究表明,新的合金中同时形成原来两个合金系中的析出相;在〈６１μｍ的粉末中,没有发现第三种析出相。热分解试验和４００℃热处理试样的Ｘ射线衍射结果,证明该合金中的析出相在４００℃以下具有相当好的稳定性。     

Fe—P—C粉末合金临界区热处理的研究

本文研究了Ｆｅ－Ｐ－Ｃ三元系粉末合金经不同温度淬火及不同温度回火后的组织和性能。试验结果表明：临界区热处理与常规温度处理相比。硬度略有升高，冲击韧性有较大增加，本文并对强韧化机理进行了探讨。     

42CrMo基体上Ni60涂层的电接触强化研究

采用涂刷法,将Ni60粉末均匀刷涂到42Cr Mo基体的表面形成预涂层。利用电接触表面强化技术对预涂层进行强化,获得强化层。对该强化层进行显微组织、显微硬度、相结构和抗热震性能研究。结果表明:电接触强化工艺使涂层孔隙率减少,致密性增加,同时提高了涂层的硬度和抗热震性能。     

机械合金化形成的Fe—Cu纳米晶过饱和固溶体的硬化及软化

用机械合金化方法，在不互溶的Ｆｅ－Ｃｕ二元系的富Ｆｅ端和富Ｆｅ端和Ｃｕ端，分别制备出ｂｃｃ和ｆｃｃ结构的纳米晶过饱和固溶体，用Ｘ射线衍射和显微硬度分析等方法，系统研究了晶粒尺寸，溶质原子含量等因素对Ｆｅ－Ｃｕ纳米晶过饱和固溶体硬度的影响。结果表明，在富Ｃｕ端形成的ｆｃｃ纳米晶过饱和固溶体的硬度、随溶质原子Ｆｅ含量的增加而升高，而在富Ｆｅ端形成的ｂｃｃ纳米晶过饱和固溶体的硬度，随溶质原子Ｃｕ量的增加     

PREP法制备Ti-60Ta合金粉末及其性能研究

本研究利用等离子旋转电极雾化技术制备出球形Ti-60Ta合金粉末,作者利用SEM、XRD和维氏显微硬度测试仪等分析手段对不同粒径的Ti-60Ta合金粉末表面及内部的显微形貌、相组成、树枝晶间距和维氏显微硬度进行了表征。实验结果表明,本研究制备的Ti-60Ta合金粉末主要以β相为主,细粒径粉末还有少量马氏体α"相和ω相;大颗粒粉末的表面呈近似等轴花瓣状的树枝晶组织,小颗粒粉末表面枝晶组织则明显细化,并观察到细针状马氏体;随着粉末粒度减小,马氏体相增多,维氏显微硬度逐渐增大。     

Ti—46at%Al机械合金化过程中的显微组织演变

采用扫描电镜（SEM）、显微硬度分析、Ｘ－ray衍射和差热分析（ＤＴＡ）技术研究了Ｔi-46at%Al混合粉末机械合金化过程中的显微组织演变。结果表明：随着球磨过程的进行，Ｔi-46at%Al颗粒逐渐等轴化，粒度变小，粒度分布变窄；显微硬度增大，硬度分布和颗粒内成分逐渐均匀。经过６０h高能球磨，Ａl元素完全固溶入Ｔi晶格内，形成纳米Ｔi（Ａl）过饱和固溶体，同时，有非晶相形成；球磨至１００h，形成完全非晶相。非晶相的形成是界面处非平衡扩散的结果，在Ｔi-46at%Al合金中，机械合金化致非晶的晶粒条件是：晶粒尺寸≤１５nm。