热电厂波纹管开裂原因分析

对某电厂使用几百小时而破损的3层不锈钢波纹管，进行了宏观、金相、断口形貌及腐蚀产物的分析.结果表明，波纹管破裂从内层开始，逐渐引发中间层和外层开裂；开裂是由于内层水蒸气结露，水蒸气中的氯化物浓缩而导致穿晶型应力腐蚀开裂；应力来自工作应力和冷加工残余应力.管壁上除环向裂纹，还有轴向裂纹,呈树枝状.     

热力管网波纹管开裂原因分析

对某热力管网使用5年后开裂破损的316L不锈钢波纹管进行了宏观形貌、金相组织、断口形貌及腐蚀产物的分析同时分析了波纹管开裂的原因.结果表明,波纹管开裂属应力腐蚀;造成应力腐蚀的介质是波纹管所处环境中（井室水中）的氯化物;应力来自波纹管的工作应力和加工应力.并提出了相应的防范措施.     

SUS304不锈钢膨胀节腐蚀失效分析

分析了杭州市热力管道膨胀节腐蚀失效的原因。SUS304不锈钢波纹管在制作过程中的塑性变形造成的残余应力使得表面出现滑移台阶，导致钝化膜破裂。CEBF耐腐蚀涂层在高温下起泡破损失去保护作用，该不锈钢膨胀节在电化学腐蚀和残余应力双重作用下腐蚀泄漏。为解决SUS304不锈钢波纹管应力腐蚀开裂问题提出了一些可行建议。     

催化裂化装置中大型波纹管膨胀节失效分析

对某石化公司催化裂化装置中泄漏的大型波纹管膨胀节进行了失效分析.结果表明,应力腐蚀是该膨胀节失效的主要原因,而局部的点蚀和残余应力、工作应力是应力腐蚀的必要条件.     

压缩机进口处金属波纹软管爆裂失效分析

压缩机进口处金属软管在正常运行条件下发生爆裂失效,利用光学显微镜、扫描电子显微镜、EDS分析等方法对爆裂软管不同区域进行微观组织、裂纹形貌以及腐蚀产物进行分析。结果表明,金属软管化学成分满足牌号要求,组织为正常的奥氏体+少量析出相。波纹管底部存在环向裂纹,裂纹起裂于内壁面,以穿晶方式向外壁面扩展。环向微观断口呈解理台阶特征,纵向微观断口呈韧窝塑性破坏特征,断口处腐蚀产物含有较多的C、O和Fe元素,以及少量的S、Cl、Ca等元素。波纹金属软管的失效是因为波纹管内壁波谷处率先发生了氯化物应力腐蚀开裂,纵向裂纹为环向裂纹扩展失稳后产生的。     

316L不锈钢波纹管泄漏原因分析

316L不锈钢波纹管在装配使用一个月后发生泄漏。采用体视显微镜、扫描电子显微镜、光学显微镜和化学分析仪,对失效波纹管进行了断口宏微观观察、金相组织检查和化学成分分析。结果表明：裂纹起始于波纹管内壁波峰处,其周围存在大量腐蚀产物,主要以穿晶裂纹为主,沿圆周方向穿透管壁而形成泄漏点。分析认为,波纹管失效性质为典型的应力腐蚀,失效原因为高温下波纹管内壁在海水强腐蚀性环境和较大拉应力共同作用下产生应力腐蚀开裂所致。     

波纹管原型试件加速应力腐蚀试验方法及性能研究

    对波纹管原型试件加速应力腐蚀试验方法进行了研究,并设计制作了高温腐蚀环境下适合波纹管原型试件加速应力腐蚀试验装置;针对316L、254SMo、Incoloy 800三种材料波纹管分别进行了抗氯离子加速应力腐蚀试验,研究三种材料的抗应力腐蚀性能及特征.结果表明：在42%沸腾氯化镁环境下,254SMo材料波纹管应力腐蚀寿命是常用材料316L波纹管约30倍, Incoloy 800材料波纹管应力腐蚀寿命是常用材料316L波纹管的20多倍,选用254SMo或Incoloy 800作为波纹管的新材料将显著提高波纹管的抗应力腐蚀寿命;受应力状态的影响,进行应力腐蚀波纹管将在波峰波侧形成子午向裂纹或在波峰处形成周向裂纹,此两种裂纹扩展特征也不同.     

换热器波纹管失效分析

某种换热器的主要换热元件波纹管使用后发生严重损坏。采用光学显微镜、扫描电镜和X射线能谱（EDS）等手段对失效波纹管进行断口宏、微观分析、能谱分析、金相检验及化学成分分析,以确定其失效原因。结果表明：该波纹管的失效性质为应力腐蚀,波纹管断口形貌以沿晶断裂为主,断口上可见明显的腐蚀产物,断口内壁有明显的腐蚀坑和由腐蚀坑发展的裂纹,能谱分析结果表明断口腐蚀产物中含有一定量的S和Cl元素;分析认为波纹管在加工过程中的残余应力和使用环境中的Cl-是导致其发生应力腐蚀的主要原因,此外材料中Cr含量偏低也是导致其发生应力腐蚀的另一原因。     

锅炉省煤器U形管裂纹的分析

通过检测化学成分、宏观断口及金相组织等,对锅炉省煤器U形管裂纹进行了分析.结果表明,省煤器U形管的裂纹乃是在弯管过程中钢管金属不均匀变形所产生的环向张应力与水介质中的S、Cl等腐蚀性元素共同作用所导致的应力腐蚀破裂.     

7075铝合金T6状态管材破裂分析

利用光学显微镜和扫描电镜对7075－T6铝合金管材破裂断口特征及其覆盖物进行了分析，测试了管材表面的应力分布。确定了管材破裂的原因是表面有较大的拉应力，在拉应力和腐蚀介质的共同作用下，产生应力腐蚀破裂，对应力腐蚀的特征，产生条件和机理进行了阐述。讨论了防止应力腐蚀发生的各种方法。     

发动机波纹管破裂原因分析

发动机波纹管在工作中发生破裂失效。采用金相显微镜、三维视频、扫描电镜及能谱仪对波纹管的原材料、生产工艺及使用环境进行检验分析,以确定其破裂原因及性质。结果表明:由于波纹管内腔防腐蚀的聚酰亚胺漆膜脱落,裸露出的基体被管体内沉积物中的硫化物介质侵蚀,使管体发生晶间腐蚀。另外,对比了GH4169与PH15-7Mo、17-7PH的耐蚀性,发现固溶加调整状态下GH4169的耐蚀性优于PH15-7Mo、17-7PH。最后提出了更换材料的解决措施。     

ZGCr4铸钢支承辊辊颈圆周裂纹检验分析

运用化学分析、光学显微镜和扫描电镜等检测手段,对裂纹的形成和开裂特征进行了系统的金相分析.结果表明,辊颈圆周出现裂纹的主要原因是辊颈凹槽处碳、磷含量严重超标、中心碳偏析、沿晶分布的共晶碳化物和一次碳化物以及显微孔隙等因素致使晶界严重薄弱脆化,造成在铸钢支承辊最终热处理的冷却过程中开裂.     

不锈钢截止阀波纹管组件腐蚀开裂失效分析

目的针对某炼油厂波纹管截止阀中双层不锈钢304波纹管组件发生开裂,造成截止阀失效的现况,通过失效分析,寻找腐蚀开裂的原因。方法对失效开裂的不锈钢截止阀双层波纹管组件进行外观检查,采用金相显微镜和直读光谱仪分别对失效组件的金相组织和化学成分进行分析,用电子显微镜观察组件断口形貌与特征。结果波纹管组件外层管壁断口上可以观察到解理面和解理台阶,并且能看到腐蚀产物的存在,这是奥氏体不锈钢发生应力腐蚀断裂的典型特征;内层管壁断口上有韧窝存在,属于机械断裂。金相组织和化学成分分析表明,波纹管组件使用的不锈钢材质合乎设计与使用要求。导热油介质检测结果显示,导热油中含氯55 mg/kg,总硫含量350 mg/kg,有害离子含量较高。结论双层波纹管组件的内层管壁和外层管壁的失效机制不同:外层管壁是由Cl~-导致的应力腐蚀开裂;内层管壁是由于外层管壁失效引起波纹管组件失稳,造成抗压强度和寿命急剧降低,在应力的作用下出现韧性断裂。建议降低导热油中有害离子含量,使用耐蚀性更好的材质。     

Determination of threshold stress intensity factor for stress corrosion cracking (KISCC) of steel heat affected zone

Threshold stress intensity factor for stress corrosion cracking of heat affected zone (HAZ) of mild steel in caustic solution has been determined using circumferential notch tensile (CNT) technique. HAZ microstructure produced during manual metal arc welding of grade 250 steel was simulated over a length of 35 mm of CNT specimens, using a thermo-mechanical simulator. Inter-granular stress corrosion cracking has been confirmed with scanning electron microscope. The results presented here validate the ability of CNT technique for determination of K_ISCC of HAZ and base metal.     

催化裂化装置波纹管的失效分析

利用化学分析,金外、ＳＥＭ、ＳＡＭ和ＥＳＣＡ等技术对１８－８型不锈钢制成的催化裂化装置膨胀长节波纹管的失效原因进行了调查,结果表明,大约有８０５的波纹管是由Ｃｌ引卢的ＳＣＣ所致不规范的安装经起的残余拉应力水平是确定波纹管运行寿命的关键因素,采用消除应力退火,表面改性,用２新型不钢等措施能有效地提高波纹管的使用寿命。     

流固耦合下金属波纹管应变及模态分析

以S形金属焊接波纹管为研究对象,针对密封腔流体及预应力耦合激励诱发波纹管振动失效问题,建立了机械密封的耦合模型;对比分析流体和预应力对波纹管模态的影响,得到了波纹管在不同工况下的振型、自振频率和等效应变。结果表明:波纹管模态在外部流场作用下变化较明显,预应力几乎不影响波纹管固有频率;流场压力恒定时,增大转速和预应力,波纹管等效应变减小;随着流体进口压力增大,波纹管的最大等效应变和应力增大。研究结果为机械密封失效机制和波纹管结构优化设计提供了理论依据。