信噪比与分辨率及线性滤波与反滤波

本文定义了时域信噪比和时域含信比的概念,并指出这两个概念与李庆忠1986年提出的频域视觉信噪比和视觉分辨率之间的关系。文中给出了子波的时域与频域分辨率的定义。详细讨论了最佳线性反滤波,指出某些反滤波方法是最佳反滤波的特例。通过分析,笔者认为,最佳反滤波方法并不能保证提高时域信噪比,甚至有时会使信噪比降低。文中最后指出,从概念上区别反褶积和褶积分解的不同含意是有必要的,并指出了褶积分解应研究的课题。     

径向道滤波法去线性干扰

径向道变换(RTT)是一个简单的几何地震道集映射算法。在径向道域中，通过不同径向道参数设计，可以大大降低线性干扰(如直达波、折射波、面波、空气波等)的频率，因此可以将它们从地震记录的波场中区分开来，然后用带通滤波器把它们从原始道集中滤除掉。该方法可以分离或衰减多波多分量勘探中的强线性噪音，其去噪效果比单纯的带通滤波效果好，在某些情况下甚至比F-K滤波的效果还好。径向道滤波法容易实现，滤波效果明显，波形不发生畸变，能较好地保存浅层有效波振幅信息。     

一种由相似系数控制的中值滤波

本文论述并实现了基于一组局部地震道信息的慢度选择中值滤波。这种滤波是由两步构成的,首先     

三维微分方程滤波法及线性噪声压制

对三维面波和其它线性噪声的压制有两个问题需要解决：合适的道集和合适的噪声压制方法。为此，提出了一种时空域Butterworth类三维微分方程滤波方法。该方法的基本原理是：首先在频率波数域中针对具有一定视速度的线性相干噪声设计滤波器；然后把频率波数域中的滤波器变换到时空域，得到偏微分方程形式的时空域滤波方程；用有限差分法求解该方程得到时空域的滤波因子。在求解三维滤波方程时不对三维微分方程进行降维处理，仅对差分方程进行分解，从而获得计算效率很高的滤波因子。数值模拟和实际资料处理结果证明方法是有效的，线性噪声得到了较好的压制，对有效信号的影响很小。     

岩心污染表皮系数的计算

评价岩心污染的主要方法有两种,一是通过矿场评价获取地层污染的表皮系数;二是通过室内岩心污染实验得到岩心渗透率分布和渗透率恢复值。目前还没有利用室内岩心污染试验结果直接计算表皮系数的方法。为了把室内评价结果与矿场评价结果挂钩,研究了利用岩心污染试验后岩心渗透率分布或渗透率恢复值计算表皮系数的方法。在单相不可压缩流体做单向达西渗流条件下推导出了不同岩心污染模式下污染表皮系数计算方法;揭示了均匀污染、污染区渗透率呈线性变化、污染区渗透率呈指数变化时污染表皮系数与污染深度之间的关系;得到了岩心均匀污染时污染表皮系数与渗透率恢复值之间呈反比关系的结论。研究表明：污染表皮系数随着污染深度的增加而增大,入口端岩心渗透率越小,污染表皮系数越大;污染区渗透率与未污染时渗透率比值越小,污染表皮系数越大。     

特殊情况下的压力系数和自喷系数计算方法

压力系数是油气藏评价的基本参数,可以用来评价油气藏的压力状态。但是,在地形起伏较大的地区或高油气柱油气藏,用传统方法计算的压力系数会出现较大偏差。研究了压力系数计算出现偏差的原因,对于地形起伏较大的地区,主要是静水压力的计算出了偏差,把计算起始深度由地面改为潜水面,即可消除计算偏差。对于高油气柱油气藏,选取油气柱中部深度计算压力系数,即可消除计算偏差。油气藏压力—深度关系曲线的截距值,即油气藏流体流到地面的剩余压力,定义为油气藏流体的自喷系数,自喷系数越大,油气藏流体的自喷能力就越强。     

计算抽油泵充满系数的新方法

鉴于常用的计算抽油泵充满系数的公式没有考虑余隙容积内自由气体积的膨胀与压缩对充满系数的影响 ,提出了一种计算抽油泵充满系数的新方法。这种方法充分考虑了余隙容积对充满系数的影响 ,指出抽油泵的充满系数不仅取决于余隙容积系数与泵吸入口的气液比 ,而且还取决于压缩比。在压缩比一定的条件下 ,抽油泵的充满系数随泵吸入口气液比和余隙容积系数的增加而降低 ;在泵吸入口气液比与余隙容积系数一定的条件下 ,充满系数随压缩比的减小而增加 ,即在排出压力一定的条件下 ,充满系数随沉没压力的增加而增加     

井眼分离系数计算新方法

井眼分离系数是目前最常用的井眼交碰风险评价指标,但现有计算方法无法实现在三维空间中直接评价2个误差椭球的分离程度,导致井眼交碰风险评价结果难以满足防碰钻井要求。提出了一种全新的井眼分离系数计算方法,该方法通过同比例缩放2个误差椭球使之满足外切条件,与之对应的缩放系数即为井眼分离系数,实现了直接在三维空间中准确评价2个误差椭球的分离程度;推导出了井眼分离系数计算新方法对应的基本方程组(四元二次方程组),探讨了与之配套的数值求解方法及快速求解策略,使该方法在理论上和计算上均可行。井眼交碰实例分析表明,与其他井眼分离系数计算方法相比,新方法能够更好地指导井眼交碰风险评价工作,有助于准确定位危险井段,减少防碰施工工作量。     

综合导热系数及其计算

提出了综合导热系数的概念 ,推导出了单层和多层综合导热系数的计算公式 ,并结合实例对实际保温效果进行了校核。对有保温支持圈和保温钉且其布置密度较大的保温结构进行计算时 ,这些构件的导热能力不能忽略 ,必须进行复核     

最小熵褶积滤波的计算

本文对最小熵方法作了进一步研究,给出了计算公式和FORTRAN程序,并以具体算例说明计算中应该注意的问题。     

反射系数预测量板的计算方法

一个地区的油气层的反射振幅大小是由该区的速度和密度决定的,而这两种物性又取决于岩石的孔隙度和弹性模量。Gassmann 和 White 先后提出了不同的计算弹性模量方法。由于求取岩石骨架(孔隙中不含流体)的体积模量的办法不同,因而计算油气层速度有不同的方法。本文依据新疆克拉玛依油田的岩石物性、电测、地层、横波/纵波等参数以及不同的岩层的骨架泊松比(?),分别用多种方式计算了油层的速度,其结果非常接近,彼此相差在100m/s左右。在计算气层速度时,除了使用斯坦丁-卡茨图板求取气体压缩因子及折算气体的压缩率,最后求出天然气的弹性模量之外,还使用了特拉勃图板直接求取折算气体的压缩率。这两种图板法求得的弹性模量相差甚微。通过上述方法得到的反射系数量板与克拉玛依油田的油气层对比,可以看到油气层在地震剖面上显示为暗点。这说明上述方法及参数的选用范围都是适用的。     

水平井射孔完井表皮系数分解计算方法

近井地带的表皮系数是评价油气井产能和完井效率的重要参数.由不稳定试井法确定的表皮系数,是一个既包括钻井液、完井液对近井地带储层污染与堵塞的影响,又包括钻井、完井的不完善和增产措施影响的总表皮系数,不能评价某一施工环节的好坏.针对完井施工过程中如何计算各表皮系数以引导完井现场施工的问题,提出了一种新的分解计算水平井表皮系数的方法,即:将水平井总表皮系数分解为打开程度表皮系数Spt、射孔总表皮系数Spf、钻井污染表皮系数Sd方法,并反推出各分项表皮系数的计算方法.它无需压力恢复曲线或压降曲线,仅利用DST数据即可计算.通过DST测试资料预测油井各施工环节的污染情况,以便选择最佳的钻井、完井方法以及优化完井参数并用于指导初期增产施工.     

对岩石压缩系数计算方法的讨论及改进

岩石压缩系数对产能动态有重要意义,但是如果根据以前的经验公式进行计算,其结果与实际有很大差别。在分析了几种计算方法后,对经验公式进行了修正,计算结果表明,修正后的计算方法是可靠的。     

用流体阻力系数法计算爆破片泄放量

泄放是为防止设备内部因超压而发生破坏所广泛采用的方法,其设计关键是确定合理、有效的泄放量。ASME-Ⅷ1 UG125~UG137规定,爆破片作为单独泄放装置时泄压系统额定泄放量计算方法主要有泄放系数法和流体阻力系数法。主要介绍了如何用流体阻力系数法计算爆破片泄放量,并给出了计算实例。     

干涉作用和视衰减对用VSP资料求取吸收参数的影响

吸收参数是研究岩石物性的一个重要参数,它与油气藏密切相关。过去,不少人曾利用地面地震资料求取吸收参数,但由于深层反射波总是出现在浅层反射波的续至波里,吸收参数不能有效地求取。近年来,国内外很多地方都进行了 VSP 测井。     

渗透率变异系数的几种计算方法——以麻黄山西区块宁东油田2、3井区为例

渗透率变异系数VK反映样品偏离整体平均值的程度,是评价储层宏观非均质性的最重要参数。介绍了三种渗透率变异系数的计算方法:统计学方法、Dykstra H方法和洛伦兹曲线法,并用三种方法分别计算了宁东油田2、3井区的延8和延9层的渗透率变异系数,比较了三种方法的优缺点和适用范围。实践应用表明,洛伦兹曲线法比较适合本地区的研究,因为它所求出的VK值在0和1之间,具有较强的可比性,能很明确的反应各层位非均质性的程度,而且适合任何分布类型的油藏;统计学方法计算的渗透率变异系数在0~∞之间,用这种方法计算的VK很难建立起该油藏非均质程度的概念;Dykstra H方法适用范围很小,仅适应于渗透率接近于呈对数正态分布的油藏,对本区不太适合。     

锥形喷嘴流量系数及水力参数的理论计算方法

通过对锥形喷嘴内流动阻力的分析,推导出锥形喷嘴流量系数的理论计算公式,该公式考试喷嘴结构和流体物理性质及流态的影响,克服以前靠经验取值的不足,具有较为广泛的适用性,计算结果与实验结果基本一致,误差在2．6％以内,并给出喷嘴水力参数和射流水力参数的计算公式,为喷射钻井等工作提供了理论依据。     

井下喷射孔结构压降计算中流量系数的探讨

石油钻采工程中有大量喷嘴、射孔孔眼等喷射孔结构,在复杂工程流体下,其喷射压降计算流量系数选取范围大,严重影响工艺设计和施工安全。为此,基于钻采、压裂和套管射孔中常见的喷射孔结构压降计算公式,分析了影响喷射孔压降计算的主要因素,采用数值模拟方法,得出了圆锥、圆弧带圆柱出口的喷射孔结构流量系数计算公式,并考虑流体物性对流量系数的影响,给出了流量系数的统一计算公式。经实验和数值仿真计算,验证了该流量系数公式的可靠性,为石油钻采工程中喷嘴、射孔孔眼等喷射孔结构的压降计算提供了理论依据。     

超临界水射流焦汤系数计算与节流过程降温效果分析

高温流体通过喷嘴是节流流动的过程,会引起流体内部温度的变化,将影响高温射流冲击力与热裂解效应等。应用超临界水物性方程与焦汤系数的定义公式,推导出了射流通过喷嘴过程的焦耳汤姆逊系数的求解公式,并编制程序迭代求解,得到不同参数条件下焦耳汤姆逊系数分布特性与变化规律,并采用焦汤系数计算公式,计算得到不同参数下过喷嘴节流过程中降低温度值的变化规律。结果表明,在25~65 MPa和650~1 000 K的条件下,焦耳汤姆逊系数为正,随着反应腔内温度的增加,焦耳汤姆逊系数先增大后减小,在文中条件下的最大值为4.92;而随着反应腔内压力的增加,焦耳汤姆逊系数降低,在65 MPa,650 K条件下取得最小值0.22。焦汤效应的最大值均出现在过热蒸汽区,且随着温度的增加,最大值偏离分界线。在射流喷射过程中,温度压力降低值不可忽略,文中条件下最大可达73.5 K,应当合理设置反应腔内温度压力值,降低高温射流通过喷嘴过程的温度损失。