龙羊峡水电站压力钢管与混凝土联合作用试验取得成果

龙羊峡水电站的压力引水管道通过坝体,直径为7.5米,最大水头150米,包括水锤压力在内,内水压力近18公斤/厘米~2。在均匀内水压力作用下,坝体混凝土内圆形钢管的钢板和混凝土的应力状态如何?在以往的工程设计中,有的仅考虑钢衬单独承压;有的考虑钢筋和钢衬的作用;有的考虑钢衬、钢筋和混凝土共同作用。这关系到如何合理确定内水压力在钢衬和混凝土之间的分配,以及如何节约钢材、减薄钢衬厚度的问题,很值得研究。一些已运     

三峡电站引水压力管道设计研究

三峡电站引水压力管道直径大（12．4m），条数多（26条）。为避免管道安装与大坝混凝土施工的干扰，压力管道布置采取在下游坝面预留浅槽的背管形式，管道埋入坝面以下约1／3直径。这种布置形式有利于提高管道抗震能力，缩短管道长度，减少工程量。压力管道背管部分采用钢材钢筋混凝土联合受力型式，这种管道的安全度要比明钢管高；钢衬可采用16Mn钢板，板厚在36mm以内，有利于加工焊接；钢材可立足于国内；造价要比明钢管节省。为保证钢衬钢筋混凝土管道有较大的安全度，钢衬和钢筋混凝土按各自单独承受全部内水压力时的安全系数大于1，总安全系数为2．2设计。下游坝面浅预留槽采用方圆形加小贴角的形式。浅留槽两侧直干墙段与管道之间加设软垫层。管道钢筋混凝土的厚度为2m。     

太平哨水电站引水隧洞的光爆与喷锚

一、概况太平哨水电站两条引水隧洞主洞段总长1051.09米,其中1~#洞长498.73米(桩号:0 49.5～5 48.23),2~#洞长552.36米(桩号:0 45～5 97.36),其前后分别与进口渐变段和调压井前压坡段相接。洞型为方园型,设计开挖断面积98.61平米,高10.(?)米,宽10.4米。边墙顶拱采用光面爆破开挖,成洞较规则,起伏差较小,且岩石较新鲜完整,没有大的不利的地质构造和组合。故两条主洞除进口渐变后有一短段采用系统喷     

响水电站高压埋管设计

响水电站为高水头引水式电站 ,压力管道采用地下埋藏式。管道内径 4 3m ,最大设计水头 30 0m的大型钢管工程。采用钢衬、混凝土及岩石共同承受内水压力的结构进行设计 ,按不同洞段的受力情况 ,分别使用A3、 1 6Mn和WDL等钢板 ,用钢筋锚环作为钢衬稳定措施 ,以便于施工和保证回填混凝土的浇筑质量。上、下平段钢管外回填微膨胀混凝土 ,省去接缝灌浆工序 ,节省了工程投资和缩短了施工工期     

广州北江引水工程有压隧洞衬砌结构设计

结合广州北江引水工程2~#、3~#有压隧洞工程地质条件,拟定两个隧洞衬砌结构方案:预应力钢筋混凝土衬砌结构型式与钢筋混凝土衬砌结构加设钢衬两种隧洞衬砌结构型式方案,从施工、工程投资、结构安全性、抗渗性能、过流能力等方面进行比较,最终确定采用钢筋混凝土衬砌加设钢衬结构型式的方案,并对该衬砌结构型式进行了设计计算。     

以礼河三级及绿水河水电站高压钢管事故的经验教训

一、绿水河水电站高压钢管道的外压失稳绿水河水电站的高压钢管道由三段高压平洞和两段斜井组成(见图1),全长约1,300米,最大设计水头为381米(包括15%的动水头),管径为2.8、2.6及2.4米,系地下埋管。由于管道通过的大部分地段的地质条件较差,故钢衬按单独承受全部内水压力设计,用     

日本俣野川蓄能电站压力管道竖井段的设计与施工

俣野川水电站,是日本的中国电力株式会社跨鸟取县和冈山县建设的抽水蓄能电站。该电站系利用上下调节池水位489米落差,装机4台,发电120万千瓦。一条有压引水隧洞,洞径7.8米,洞长3,355米,最大引用流量为300米~3/秒。在调压井后分为1、2两条压力管道,每条管道的上水平管段、斜管段的直径均     

水电厂引水管道钢衬脱空原因分析及处理

石泉水电厂引水管道钢板厚12～14 mm,经过40 a的运行,钢衬脱空严重。2005年通过对3号机组引水管道的脱空原因、灌浆处理的效果进行试验、分析,总结出一套根治钢管道钢衬浅层脱空治理的施工方法,在压力控制、材料配合比方面达到较好效果,并且施工时间较短;从2008年开始陆续对3台机组空穴进行灌浆施工,6 a后复检灌浆覆盖率达到94%,施工质量优良,效果良好,值得在类似工程处理中推广。     

涌溪三级水电站发电引水系统设计

本文着重介绍发电引水系统中进水口边坡支护，进水口布置型式及结构设计原则，引水隧洞（结合沿线地质情况各洞段）支护设计原则及参数确定，调压井的设置及结构布置，高压管道布置，钢衬及岔管设计。     

环氧砂浆粘贴橡皮防止永久缝漏水

我省龙溪河回龙寨引水式电站最大水头22.0米,引用流量106米~3/秒。钢筋混凝土高压管道长28.45米,直径2.93米(图1、2)。高压管道与水轮机蜗壳衔接处设永久缝、缝内曾用铜片沥青油毛毡止水(见图2)。 电站运行后不久便出现漏水。由于永久缝通过水泵房,使得房内大量积水,影响到水轮机层安全操作,多年未找到合适的处理方法。一度用沥青麻丝填字,但未奏效。1980年对1~#机水泵房伸缩缝处又采用环氧砂浆     

以礼河三、四级电站引水道的运行监测分析

一、概况: 以礼河三、四级电站均是引水武地下电站。三级电站经娜姑盆地至盐水沟直线距离不到2公里,天然落差660米,电站于一九六六年建成发电。其引水道全长4578.6米。包括1~#、2~#低压引水隧洞2356.6米,哑口埋管397.2米。埋藏式高压钢管1824.8米,     

新丰江大头坝预期蓄水措施

新丰江大坝系单支墩大头坝,高106米,长440米,共分19个支墩,两端与重力段接连。在19个支墩中~#6～~#9四个支墩为引水段,~#10～~#13四个支墩为溢流段,其他均为挡水段。由于混凝土施工设备的限制及设计上要求,故每个支墩按其不同情况分成数块浇     

白鹤滩水电站泄洪洞进口反坡段开挖质量控制技术

<正>1工程概述白鹤滩水电站泄洪洞共计3条,均布置在金沙江左岸。每条泄洪洞分进口段、上平段、龙落尾段和挑流鼻坎段四部分组成,1~#泄洪洞长2 317 m,2~#泄洪洞长2 259 m,3~#泄洪洞长2 170 m,相邻泄洪洞两洞轴线间距51 m,衬砌断面15 m×18 m(宽×高),过流面积252 m~2,进口高程770.00 m,出口高程650.00 m。1~#、2~#和3~#泄洪洞进洞点桩号为0+003,自0+     

公伯峡水电站发电引水压力管道设计

公伯峡水电站引水压力管道为直接敷设在地基面上的钢衬钢筋混凝土管道，管道按结构力学弹性中心法进行了钢衬、钢筋应力计算，结果满足结构要求。通过三维有限元计算分析，5条压力管道在进水口分缝处及上游副厂房和主厂房分缝处均取消了伸缩节，用可适应微小变形的弹性垫层伸缩管代替。     

黄龙滩水电站拦河坝接缝灌浆设计与施工

黄龙滩水电站位于汉江支流堵河下游。坝址属副热带季风区,气候温和,雨量丰沛,多年平均气温16.1℃,冬季无冰冻现象。 坝址左岸为引水式地面厂房,装机2×7.5万千瓦;右岸为30吨两级垂直升船机。 拦河坝为混凝土重力式,最大坝高107米,坝顶总长371米,共22个坝段(右岸2~#～6~#、左岸15~#～23~#为非溢流坝段;7~#～13~#为溢流坝段;14~#为泄水孔坝段)。各主要建筑物平面布置见图1。 拦河坝混凝土总量98万米~3,接缝灌浆面积共2.98万米~2,207个灌浆区。工程于1969     

辛克雷水电站2号引水洞上弯段钢衬制作安装

介绍厄瓜多尔CCS水电站2号引水洞上弯段钢衬制作安装。2号引水洞钢衬是工程后期增加的,位于运输通道上的2号引水上平洞混凝土已施工完成。钢衬制作在钢管厂里制作成半成品,运到洞内拼装场进行组装。     

八乡一级水电站引水系统优化设计

引水隧洞穿过流纹英安岩,岩性坚硬。优化设计中根据隧洞各段埋深,地质构造和水头大小等因素,隧洞分别选用喷锚衬砌、钢筋混凝土衬砌和钢板衬砌等形式,采用调压阀替代调压井。本文主要介绍调压阀与调压井技术经济比较论证、喷锚衬砌段选择和高压钢衬管隧洞等项优化设计一共节约200万元,相当于引水系统工程费的1/4,经济效益显著。     

高流态自密实混凝土实验与应用

小湾水电站引水发电系统中的6条压力管道钢衬段底部120°衬砌和6条肘管底部回填混凝土均采用高流态自密实混凝土进行回填。高流态自密实混凝土填充性、间隙通过性、密实性等性能关系到电站压力管道和肘管的安全运行。实验是确定配合比及混凝土浇筑施工的依据,高流态自密实混凝土成功应用为以后相关工程积累重要经验。     

大容山水电站机组经济运行分析

一、概况大容山水电站于1958年开工,1960年起1~#、2~#、3~#(以下简称老3机)机组相继投产,是一座梯级开发、引水式的高水头电站。现在装机容量为:3×2,160千瓦(水轮机为ⅡT—117—140×1型) 1×3,000千瓦(水轮机为 HLA45—WJ—65型),共计9,840千瓦。电站水头224米,压力管径由1.3米至叉管前为1.02米,老3机叉管直径为0.5米,4~#机组叉管直径为0.6米。     

抽水蓄能发电工程引水系统下平段钢衬受力敏感性分析

抽水蓄能电站引水系统下平段由于承受的内水压力过大,多采用钢衬。结合已建抽蓄电站引水压力管道的监测资料,通过FLAC~(3D)软件对不同缝隙值、混凝土强度、钢衬壁厚、围岩抗力系数的敏感性分析进行研究分析,结果表明:(1)内水压力作用下,缝隙值对钢衬的变形和应力影响最为显著,混凝土垫层和钢衬壁厚次之;(2)围岩的强度变化对结果影响不明显,敏感性低;(3)钢衬壁厚增可减少钢衬的变形和环向应力,但减少的幅度不显著,壁厚存在优化的空间较大;(4)回填混凝土的施工质量是影响围岩分担比例的最主要因素之一,其致密和完整性显著影响着内水压力传递。建议在工程实践中,对于不存在明显地质缺陷的围岩,应寻找更好的施工工艺提高混凝土回填的质量,减少钢衬和混凝土、混凝土和围岩之间的缝隙,而不是全面采用高压固结灌浆。