压力容器用12Cr2Mo1R钢板的研制

本文介绍了12Cr2MolR钢板的生产工艺和性能,详细地研究了钢板热处理工艺与组织及性能的关系,钢板在较宽的回火参数范围内均能得到良好的性能。对12Cr2MolR钢板的抗层状撕裂性能和抗回火脆化能力的研究证实均能满足临氢设备用2.25Cr-1Mo钢板的技术要求。     

12Cr2Mo1R钢相变规律研究

采用热膨胀法并结合金相组织分析及硬度变化来测定12Cr2Mo1R钢变形奥氏体的连续冷却转变温度,研究了钢的相变规律,结果表明,12Cr2Mo1R钢未变形奥氏体连续冷却转变,冷却速度<0.27 ℃/s时,组织为贝氏体+铁素体+珠光体;在0.27～8.4 ℃/s之间时,组织为贝氏体;>8.4 ℃/s时,组织为马氏体+贝氏体。变形奥氏体连续冷却转变,冷却速度<5 ℃/s时,组织为铁素体+珠光体+贝氏体;在5～20 ℃/s之间时,主要为贝氏体组织;>20 ℃/s时,得到的组织为马氏体+贝氏体。形变加速了奥氏体连续相变,使连续冷却相变温度提高。钢中Cr、Mo等合金元素,提高了过冷奥氏体的稳定性,使连续转变过程中出现了亚稳奥氏体区,提高了贝氏体的淬透性。     

济钢锅炉压力容器用12Cr2Mo1R钢板的开发与研究

介绍济钢采用转炉冶炼、炉外精炼、控制轧制、正火+回火工艺开发生产锅炉压力容器用12Cr2Mo1R钢板的实践.一系列分析结果表明,济钢研制的12Cr2Mo1R钢板质量稳定,满足了用户制造耐高温结构件的要求.     

12Cr2Mo1R钢的变形抗力研究

通过热模拟试验,研究了变形温度、变形速率、变形程度对12Cr2Mo1R钢变形抗力的影响,结果表明,在较低的温度和较高的变形速率下,12Cr2Mo1R钢变形抗力增加显著;在同一下变形程度下,随温度的升高,变形抗力降低。变形温度为800℃、变形速率为15 s-1时,变形抗力最大值为290 MPa;变形温度为1050℃、变形速率为1 s-1,变形抗力最小值为110 MPa。     

临氢化工用200 mm特厚12Cr2Mo1R钢板的研制及应用

根据临氢化工用200 mm特厚12Cr2Mo1R钢板的要求,即P≤0.007%,Si≤0.1%,回火脆化系数J≤100,X≤10×10^-6,采用120 t BOF-LF-VD-连铸-电渣重熔技术及300 mm厚板淬火机热处理工艺控制,成功开发出了厚度200 mm的特厚12Cr2Mo1R钢板,钢板具有良好综合力学性能及内部质量,完全满足设计技术条件要求。     

12Cr2Mo1R压力容器钢动态CCT曲线研究

在Gleeble-1500热模拟机上利用热膨胀法测定了12Cr2Mo1R压力容器钢的动态连续冷却转变(CCT)曲线,观察和分析了不同冷却速度下的相变和组织,绘制了实验钢种的动态CCT曲线。实验结果表明,奥氏体变形后,铁素体和珠光体转变区向左上方移动,贝氏体转变温度降低,马氏体转变开始温度降低.     

热处理工艺对12Cr2Mo1VR钢板抗拉强度的影响

通过力学试验、金相显微观察及箱式电阻炉实验等手段,研究了热处理工艺对12Cr2Mo1VR钢板抗拉强度的影响。试验结果表明:钢板在Ac_3以上30~40℃温度正火+(705~715)℃回火时,其抗拉强度低于在Ac_3以上40~70℃温度正火+(705~715)℃回火时得到的抗拉强度,在Ac_3以上40~70℃温度正火+(705~715)℃回火时钢板抗拉强度变化不大;钢板在Ac_3以上40~50℃温度正火+(655~735)℃回火时,随回火温度升高,钢板抗拉强度逐渐降低;经过模拟焊后热处理,钢板抗拉强度明显降低,但热处理工艺差异对钢板模拟焊后热处理态抗拉强度影响不大。     

热高压分离器用12Cr2Mo1VR钢板的研制开发

根据舞钢生产并供货的180 mm厚热高压分离器用12Cr2Mo1VR钢板技术要求和研发难度,针对钢板成分、组织、全厚度硬度、常温与高温拉伸性能、低温冲击韧性及步冷脆化性能等进行分析和研究。结果表明:钢板的成分及组织均匀、步冷脆化性能及力学性能良好,实物质量可靠,较好地满足了用户的使用要求。     

模拟焊后热处理制度对临氢12Cr2Mo1R钢板性能的影响

介绍了模拟焊后热处理制度对临氢12Cr2Mo1R钢板性能的影响,结果表明：相同的模拟焊后温度下,随着模拟焊后时间的延长,钢板的强度降低,延伸率升高,模拟焊后时间的延长对钢板的冲击性能、晶粒度、显微组织影响不大。     

12Cr2Mo1VR钢锭成材钢板尾部分层缺陷原因简析

通过金相显微镜、扫描电镜,对探伤不合格的12Cr2Mo1VR钢锭成材钢板尾部分层缺陷进行分析,从夹杂物尺寸、成分及缺陷处组织等方面排查分层缺陷产生原因。结果表明：在钢板厚度中心存在源于钢锭的氧化物夹杂以及夹渣,在轧制过程中导致分层,造成钢板探伤不合格。采取延长工艺的执行时长、精准控制精炼毕钢液中酸溶铝含量和氩气保护浇注等改进措施,有效改善了钢板的内部质量,保证了探伤合格率。     

加氢反应器用大厚度12Cr2Mo1VR钢板的研制开发

介绍了加氢反应器用大厚度12Cr2Mo1VR钢板的生产工艺和主要技术难点,通过两次正火+回火的热处理工艺,促进了晶粒细化和组织均匀性,成功研制开发出182 mm厚度12Cr2Mo1VR钢板。钢板的综合力学性能及晶粒度均满足技术要求。     

中温临氢钢12Cr2Mo1R回火脆性研究

对正火回火状态的中温临氢钢12Cr2Mo1R进行模拟最小程度焊后热处理试验,采用阶梯冷却加速脆化法,进行了回火脆化处理,并对12Cr2Mo1R钢的回火脆化敏感性进行了研究。试验研究结果表明:12Cr2Mo1R具有良好的抗回火脆化性能,该钢在阶梯冷却试验前后的组织形貌无明显变化。     

临氢设备用12Cr2Mo1R厚板组织与性能

由于使用工况恶劣,临氢设备用钢要抵抗高温、高压、临氢环境的影响,所以用户对临氢设备用12Cr2Mo1R钢板要求极其苛刻。针对宝钢生产的临氢设备用12Cr2Mo1R钢板,从化学成分、生产工艺、夹杂物控制及不同热处理状态组织及力学性能等方面进行详细分析,结果表明,宝钢生产的12Cr2Mo1R厚板性能优良,完全满足临氢设备用钢相关的技术要求,且有较大的性能裕量。     

1Cr12Mo钢碳化物相分析

本文采用了物理化学相分析的方法研究比较了１Ｃｒ１２Ｍｏ钢在不同淬火介质，不同回火温度的热处理制度下，析出相的类型、数量、组成和颗粒度。１Ｃｒ１２Ｍｏ钢在试验的热处理制度后均析出Ｍ２３Ｃ６型碳化物，数量基本相同，分子组成相同，颗粒度不同。淬火温度相同，介质为空冷比油冷的碳化物颗粒度小。淬火温度、介质及回火介质相同，回火温度低的碳化物颗粒度小。     

舞钢电渣锭成材12Cr2Mo1VR钢板研制与开发

从钢板成分、显微组织、全厚度硬度、常温拉伸性能、高温拉伸性能及低温冲击韧性等方面,介绍了舞钢采用电渣重熔钢锭成材162 mm厚12Cr2Mo1VR钢板的研发过程。舞钢研制的12Cr2Mo1VR钢板成分均匀,显微组织为贝氏体组织,板厚1/2处及表面硬度相差不大,经过模拟焊后热处理,常温及高温拉伸性能满足标准要求,-30℃冲击性能优良,超过标准要求。     

热处理工艺对12Cr2Mo1R钢的组织和性能影响

探讨了不同热处理工艺对12Cr2Mo1R耐热钢板性能和组织的影响,结果表明：随正火温度的升高贝氏体增加,强度提高,975℃正火后,显微组织为100%贝氏体和（Fe,Cr）3C型渗碳体;随回火温度的提高及回火时间的延长,强度降低,600℃回火时析出的纳米强化相不断长大成针状,同时,（Fe,Cr）3C型渗碳体不断球化,逐渐向（Fe,Cr）7C3型转化;正火处理后再经650℃回火处理,负蠕变现象消失。生产中12Cr2Mo1R钢宜采用正火+回火处理,正火温度920～950℃,保温时间1.5～3.0 min/mm;回火温度720～750℃,保温时间2.0～4.0 min/mm。     

12Cr2Mo1R钢水冷大扁锭凝固过程Z向晶粒分布

采用CAFE模型计算了12Cr2Mo1R钢铸锭凝固过程厚度方向(Z向)晶粒分布状况,考察了冷却强度和变质处理对晶粒分布状况的影响。结果表明:50~800 W/(m2·K)冷却强度范围内,增加冷却强度有利于柱状晶的生长;冷却强度大于800 W/(m2·K)对柱状晶对的生长促进作用明显减弱;冷却强度对中心等轴晶区晶粒分布基本无影响。通过添加异质形核剂变质处理的方法,不仅能抑制柱状晶的生长,还能细化中心等轴晶区晶粒。     

1Cr12Mo钢坯表面缺陷的分析

钢坯表面所出现的条状沟槽是热酸溶解密集排列的Ｍｎ－Ｃｒ－Ｏ夹杂物的结果，推断了此种夹杂物产生的原因。     

钢板表面裂纹成因分析

介绍了钢板表面网状裂纹的形貌特征及微观组织.以E级船板马蜂窝裂纹为例,通过分析钢板裂纹处氧化物圆点及脱碳层程度,判断钢板表面网状裂纹来源,并简述控制方法及实践结果.制定了严格的结晶器使用管理规定,同时着眼点进一步扩大至保护渣及钢水质量、热装制度等,最终彻底消除了钢板表面网状裂纹缺陷.