14m^3氯乙烯搪瓷聚合釜传热性能的研究及分析

本文介绍了在生产装置上测定总传热系数K_实值的方法及实测K_实值,并且和理论计算出的K_理值作了比较,二者相当吻合。为了探讨提高K值的途径,进一步分析了影响K值的诸因素,提出了改善该类型聚合釜传热性能的建议。     

搪瓷釜防粘技术的研究

1.前言在氯乙烯悬浮聚合中,聚合釜内壁、搅拌轴、浆叶等部位的表面附着一层聚氯乙烯粘结物,若不及时清除,将形成釜壁的“粘垢”。“粘垢”的存在不但影响聚合反应中的热传递,使反应温度难以控制,而且若“粘垢”混入新的聚合体系中,将会明显降低产品质量,使塑化性能变劣,鱼眼数目增多。为了保证聚氯乙烯的质量,要求采取人工清除“粘垢”,     

ADC发泡剂氯化釜爆炸事故分析

阐述了中平能化集团开封东大化工公司氯化釜爆炸事故的经过,分析了爆炸的原因,并提出防范措施。     

搪瓷釜的使用维护与常用修补方法

介绍搪瓷釜的使用维护要点，简单介绍目前国内外常用的搪瓷釜修补方法，从用、管、修相结合出发来延长搪瓷釜的使用寿命。     

大型搪瓷氯化反应釜通过鉴定

由山东潍坊亚星集团有限公司研发的拥有自主知认识产权的40m^3大型搪瓷氯化反应釜及其生产系统．近日通过中国石油和化学工业协会组织的技术鉴定。专家认为，新型40m^3氯化反应釜及其配套大型生产系统在氯化聚乙烯(CPE)弹性体材料生产中运用     

105m~3聚合釜粘釜原因及解决措施

简单介绍了105 m3PVC聚合釜的特点,具体分析了105 m3PVC聚合釜粘釜及釜顶冷凝器易堵的原因,并提出了相应的解决措施。     

搪瓷涂层釜式聚合反应中分聚丙烯酰胺质量一级品率的提升

根据油田三次采油的需要和公司销售形势的分析,大庆炼化公司为了确保油田4000万吨的重大目标对中分聚丙烯酰胺产品的种类需要,提高企业竞争力的要求。我车间根据搪瓷涂层釜式聚合反应抗盐聚丙烯酰胺生产工艺的特点,对现有生产线进行改造,以满足生产中分产品的工艺要求。,产品生产后的质量一级品率不高,采取一系列措施后一级品率得到了提升。     

进口、国产本体法PVC聚合釜传热系数的比较

对国产本体法PVC聚合釜的传热系数与进口聚合釜传热系数进行了比较。结果表明,国产本体法PVC聚合釜(螺旋半圆管夹套、6进6出循环冷却水系统)的传热系数高52%。     

间歇式搅拌釜传热过程的设计计算

运用不稳定传热的计算方法,研究了间歇式搅拌釜的传热问题,导出了适用于多种情况下的计算公式,附有计算实例。     

108m~3聚合釜运行总结

介绍了在108 m3聚合釜生产过程中脱氧塔、助剂配制、聚合进出料、反应监控、压缩回收、汽提、干燥等生产环节的控制要点。阐述了试生产过程中出现的粘釜、堆床等异常情况产生的原因及采取的预防措施。     

热媒膨胀槽的作用及设计要点

热媒膨胀槽在热媒循环系统中具有重要的作用。它可以吸收热媒膨胀量 ,平衡热媒管系、排气、排水 ,防止热媒氧化劣化 ,并可安全补油。在设计时要合理确定其压力、容积 ,配管时要注意消除热膨胀 ,增加管道的柔性等。     

换热器壳程局部传热系数的测定方法

提出了一种适用于气体在换热器管束间的局部表面传热系数的实验测试方法。误差分析表明,该方法所产生的最大相对误差为5.11%;分别对空气纵向和横向冲刷正方形与正三角形2种排列方式的管束进行局部传热的实验和数值模拟研究,将实验结果、数值模拟结果与经验公式进行比较。研究表明:实验值与数值模拟、经验公式吻合较好,最大偏差小于10%;综合误差分析与实验结果比较,表明该方法简单、方便,并且可靠。     

Nanoparticles for convective heat transfer enhancement: heat transfer coefficient and the effects of particle size and zeta potential

This work presents a study of using the Wilson Plot method to determine the convective heat transfer coefficient (CHTC) of the following nanoparticles in water as the base fluid: SiO₂, TiO₂, and Al₂O₃. The experiments were carried out in a double layer concentric glass tube in which the hot fluid and nanofluids exchange heat in a counter current fashion without direct contact. Attention was also given to the volumetric concentration, flow rate, and the size of nanoparticles to investigate their effects on CHTC. From the experiments, it was found that by adding nanoparticles, the CHTC of water can generally be enhanced and a 45% increase has been achieved with a 0.5?vol% concentration of Al₂O₃ nanoparticles at an intermediate Reynolds number around 4100. Moreover, simply reducing nanoparticle size and increasing the nanofluid flow rate do not necessarily lead to the CHTC enhancement, rather, they have adverse effects. It is concluded that the enhancement depends on the stability of the dispersed nanoparticles that can be characterized by their overall mean size and zeta potential as useful measures.     

逆向传热

对换热器设计中经常遇到,同时又易于忽略的温度交叉和逆向传热进行了深入的探讨并指出其弊病。通过换热器的严格法计算机模拟,对某烃-水换热器,完成规定的热负荷;若采用单台换热器,存在6.5℃的温度交叉,需面积229m2,若采用2台串联,既避免了逆向传热,面积还降低到78m2。通过对于最常用的3类换热器分析得到以下结论:由于存在逆向传热的风险以及对数平均温差校正因子过低,单壳程、双管程换热器不允许存在温度交叉;而对于单壳程、单管程和双壳程、双管程2类换热器,允许存在温度交叉,且无逆向传热之虞。最后指出了解决逆向传热的方法。     

冷却水参数对钠钾合金热管传热性能影响

冷却水参数对钠钾合金热管传热性能有重要影响,通过改变不同冷却水流量和冷却水温度,研究了冷却水参数对钠钾合金热管传热性能的影响规律。实验结果表明,钠钾合金热管运行于较低冷却水流量（4~18 ml·s^-1）的冷却条件时,流量对热管冷凝段外壁面的温度影响很大,而当热管运行于较高冷却水流量的冷却条件时,冷却水流量对热管外壁面温度影响较小。整体而言,增大冷却水流量可以有效地提高钠钾合金热管的传热量及其传热性能。当热管运行于较大冷却水流量的冷却条件时,冷却水温度的变化对热管传热性能影响较小。     

活性焦传热系数的测定

为研究活性焦传热性能,把床层径向传热简化为径向有效导热,将轴向传热看成轴向有效导热和流体流动传热2项组成,自制传热系数测定装置,改变扰流气体流速,测定床层轴向和径向温度分布,利用Matlab软件,采用正交配置法进行数据处理,通过赋予初值,采用最优化方法求解模型偏微分方程,得出径向有效导热系数Ker及壁给热系数Hw。试验结果表明:活性焦有效导热系数约为1.39 W/(m·K),壁给热系数随着颗粒雷诺数的增加而增加。试验测定的壁给热系数与低传热系数材料的壁给热系数经验公式较吻合。     

108m~3聚合釜生产SG-8型聚氯乙烯树脂的工艺改进

分析SG-8型聚氯乙烯树脂生产现状,详细介绍108 m3聚合釜生产SG-8型树脂的工艺改进及对产品质量和产量造成影响的解决措施。     

Effects of SSD and SSDHP on convective heat transfer coefficient and yields

The present study is focused on the analysis of a Simple Solar Distiller (SSD) and a Simple Solar Distiller Hybrid with Heat Pump (SSDHP) plants. Experiments have been conducted for 17 h as True Solar Time (TST) for climatic conditions of Gabès (southeast region of Tunisia), during the months of June and July 2006 for four configurations of the above-mentioned plants. Data obtained from experimental conditions are used to determine values of convective and evaporative heat transfer coefficients as well as experimental and theoretical yields. It was found that the SSDHP configuration exhibits better results than the SSD one. In this case, the convective heat transfer coefficient is found equal to 2.373 W/m² °C and the experimental yield is equal to 1.8 l/m² h.