3Cr2W8V钢压铸模具断裂分析

3Cr2W8V钢压铸模具在压铸了几件铝件后发生断裂失效,采用化学成分分析、宏观检验、金相检验和断口分析等方法,对3Cr2W8V钢压铸模具的断裂原因进行了分析。结果表明：模具材料在断裂处的显微组织不均匀,存在大颗粒状碳化物或集中分布的未溶碳化物是造成模具断裂的直接原因。     

3Cr2W8V钢形变热处理研究

3Cr2W8V钢广泛应用于有色金属热锻、热挤压和压铸成形.为进一步挖掘3Cr2W8V钢的使用潜力,提高模具材料综合使用性能和使用寿命,本文开展了针对该钢的形变热处理研究,讨论了形变温度、冷却方式及回火温度对试样组织与性能的影响.研究表明高温形变热处理不适宜于3Cr2W8V,形变后水冷优于空冷,并得出组织性能俱佳的优化形...     

3Cr2W8V钢稀土硼铝共渗工艺和性能研究

研究了3Cr2W8V钢稀土硼铝共渗工艺,渗层组织和性能.结果表明,采用文中所述共渗工艺,可在模具的工作带上形成一层高性能的共渗层,渗层表面硬度可达1800～2000HV,取得良好效果.     

铸铝模具失效分析

某厂铸铝用壳体模具在使用过程中经常发生早期断裂，断裂部位多出现在壳体上部。采用能谱分析、金相检验和硬度测试等方法?对模具的断裂原因进行了分析。结果表明，该零件材料中存在较多的呈带状分布大块未熔碳化物是导致模具断裂的主要原因。     

3Cr2W8V钢的激光熔覆镍基硬面合金的耐磨性

本文报导在钢表面激光熔覆镍基硬面合金表面改性的研究结果，用OM、TEM、XRD研究了合金层的微观组织特征，用EDS－SEM研究了熔覆合金层的成份分布；用相分析，XRD、比色法，化学分析研究了合金层的碳化物（硼化物）种类、数量、分布；还研究了激光熔覆合金层的显微硬度和耐磨性。     

深冷处理对W9Mo3Cr4V、W6Mo5Cr4V2和W4Mo3Cr4VSi三种高速钢钻头性能影响的比较

对W9Mo3Cr4V、W6Mo5Cr4V2和W4Mo3Cr4VSi三种牌号的高速钢钻头进行深冷处理,研究深冷处理刀具前后钻头金相组织、硬度等指标的变化情况,并通过实际钻削实验,研究深冷处理前后钻头的磨损情况,并研究高速钢刀具的深冷变化机理。     

热处理工艺对3Cr2W8V热作模具钢高温磨损性能的影响

观察和测试了3Cr2W8V热作模具钢经不同温度淬火(直接油淬)、回火后的显微组织和硬度,分析了热处理工艺对其高温磨损性能的影响。研究发现,淬火和回火温度对3Cr2W8V钢高温磨损性能有明显影响,其中回火温度比淬火温度的影响更显著;随着回火温度的提高,钢的硬度先升后降,耐磨性显著下降;随着淬火温度的提高,耐磨性先升后降;经1 050℃淬火+540℃回火的3Cr2W8V钢具有最好的耐磨性;在400℃高温磨损条件下,3Cr2W8V钢的磨损机制为典型的氧化磨损,高的硬度有助于减少基体塑性变形,降低氧化物膜的剥落数量,而过多未溶碳化物和晶粒粗大等因素则导致在一定磨损载荷下基体开裂,加速氧化物剥落。     

7Cr7Mo3V2Si钢加热相变研究

利用Ｆｏｒｍａｓｔｏｒ全自动相变测定仪研究了７Ｃｒ７Ｍｏ３Ｖ２Ｓｉ钢在连续加热条件下的相变规律及特点；测定了能反映其相变规律与特点的奥氏体形成图。结果表明，钢中球状珠光体向奥氏体的转变是在较宽的温度区间（Ａｃ１ｂ－Ａｃ１ｅ）内完成的；钢中大量合金碳化物的溶解、按其难易程度不同分别与ｎ个溶解温度相对应；连续加热条件下，奥氏体难以实现均匀化。     

3Cr23Ni8N气门钢性能不合格原因分析

采用光学显微镜、电子显微镜、电子能义和力党性一能测试方法,对３Ｃｒ２３Ｎｉ８Ｎ气门钢性能不合格原因进行了分析。结果表明,原材料中网状碳化物严重聚集并沿晶析出及基体组织中央杂物分布不均匀,是造成气门钢性能不合格的主要原因。     

穿孔机顶头表面开裂原因分析

利用扫描电镜和背散射电子像(BS)等手段对未经使用的3Cr2W8V钢穿孔机顶头表面开裂裂纹进行了显微观察与分析.结果表明,由于材料中存在区域性的共晶碳化物偏聚现象,导致了在锻造过程中顶头表面出现开裂裂纹.     

9Cr2Mo钢转向辊调质开裂原因分析

通过化学成分分析、宏观和微观检验对9Cr2Mo钢辊身近端部纵向开裂的原因进行了分析。结果表明：材料化学成分超标、内裂纹的存在、原始组织晶粒粗细差异都对裂纹的形成产生了直接影响。最后根据分析结果制订了改进措施。     

离子渗氮温度对W9Mo3Cr4V钢渗层组织及性能的影响

目前,国内外对搅拌头材料W9Mo3Cr4V钢离子渗氮表面改性研究不多。采用金相分析、显微硬度测量、X射线衍射仪(XRD)等研究了离子渗氮温度对W9Mo3Cr4V钢搅拌头显微组织和性能的影响,从而得出制备高硬度耐磨氮化层搅拌头的合适的离子渗氮温度。结果表明:经离子渗氮的W9Mo3Cr4V钢搅拌头表层获得了主要由ε相(Fe3N)和γ’相(Fe4N)组成的均匀渗氮层,且随着从表面到基体距离的增加,渗氮层的硬度呈现平缓的硬度梯度分布;480~560℃范围内,随离子渗氮温度升高,渗氮层厚度不断增加,渗氮层硬度也不断提高;ε相(Fe3N)衍射峰随离子渗氮温度升高而逐渐降低,γ’相(Fe_4N)衍射峰则呈逐渐升高的趋势。渗氮层厚度ζ与渗氮温度T的关系满足ζ=3.85×108e-9 141/T·τ。     

喷丸强化对0Cr13Ni8Mo2Al钢疲劳性能的影响

研究了表面喷丸强化后表面残余应力,表面粗糙度和表面层残余应力场对0Cr13Ni8Mo2Al钢疲劳性能的影响,结果表明：0Cr13Ni8Mo2Al钢经喷丸强化后,在表面层残余应力场的作用下疲劳裂纹源由表面被“驱赶”到表面强化层下,疲劳寿命得到显著提高。     

热处理工艺对8Cr4Mo4V钢疲劳裂纹扩展速率的影响

研究了四组不同工艺热处理的8Cr4Mo4V钢试样的疲劳裂纹扩展速率及其疲劳断口。结果表明:淬回火8Cr4Mo4V钢的室温疲劳裂纹扩展速率在裂纹稳定扩展阶段符合Paris公式,其大小与热处理工艺有关,主要取决于马氏体中的固溶碳含量,马氏体中的固溶碳含量越高,疲劳裂纹扩展速率也越大,而与该钢是否经过冷处理没有明显关系;淬回火8Cr4Mo4V钢疲劳断口的微观形貌以准解理为主,马氏体(211)晶面的X射线衍射峰半高宽越小,疲劳裂纹扩展速率也越小,疲劳断口上的拉伸残余应力则越大。     

9Cr3W3Co钢高温时效脆化现象与改进方法

采用SEM进行显微组织观察,研究导致9Cr3W3Co钢时效脆化的主要因素。采用Thermo-Calc软件,计算平衡态下不同W含量(2.36%,2.63%,2.96%,3.11%,质量分数)的9Cr3W3Co钢中析出相的含量。利用TEM,SAXS和相分析等实验手段研究时效过程中的组织演变。结果表明:9Cr3W3Co钢的冲击韧度在100h时效后的迅速降低是时效过程中大量析出的富W Laves相所造成的。平衡态的Laves相含量主要由钢中的W含量决定。时效8000h后,W含量最低的钢冲击韧度最好,同时其Laves相的尺寸最小,粗化速率最低。通过降低W含量能够抑制9Cr3W3Co钢的时效脆化。     

深冷处理对W6Mo5Cr4V2钢强度和冲击磨损性能影响的研究

研究了深冷处理对W6Mo5Cr4V2钢的抗弯强度和冲击磨损性能的影响。研究结果表明明，随深冷时间的延长，晶体中空位密度有所增加。经透射电镜观察，深冷处理后在马氏体的孪晶带上弥散折出颗粒为3-6nm的碳化物。经深冷处理的W6Mo5Cr4V2钢其冲击磨损性能得到了提高。     

8Cr4Mo4V钢表面减摩耐蚀涂层研究

为了提升8Cr4Mo4V钢表面的减摩耐蚀性能,利用真空磁控溅射镀膜技术,在单晶硅P(111)、8Cr4Mo4V钢表面分别制备了WCx和CrN/WCx2种涂层.采用扫描电子显微镜(SEM)观察了涂层截面形貌,采用UMT高温摩擦磨损试验机、台阶仪、纳米压痕仪、电化学工作站和盐雾试验机分别研究了8Cr4Mo4V钢和2种涂层的摩擦磨损性能、硬度和弹性模量、电化学腐蚀性能和耐盐雾腐蚀性能.结果 表明:涂层截面结构致密均匀,涂层的增加使8Cr4Mo4V钢的摩擦系数降低至0.20以下,磨损率降低2～3个数量级,纳米硬度提高3倍以上,弹性模量降低24％左右,电化学腐蚀降低1个数量级,耐盐雾性能明显提升,涂层起到了很好的保护基材的作用.     

W18Cr4V钢低温气体快速共渗研究

介绍了W18Cr4V铜经C、B、O、稀土共渗处理后的相结构、组织和性能试验结果,并提供了共渗处理刀具的使用情况。     

Cr12钢模具开裂原因分析

Cr12钢模具在制作过程中出现裂纹。采用光学显微镜、电子显微镜、化学成分分析和硬度测试等方法，对模具材料进行了检测和分析。原材料冶金质量差(碳化物呈网状分布且晶粒粗大)，在随后的锻造过程中又未能改变碳化物分布和形态，导致材料性能差。模具在第一次线切割后未产生裂纹，表明模具经第一次线切割后，材料所受到的各种应力未能达到临界应力值，但此时模具内原有的应力平衡已被破坏，使局部应力的释放并重新分布，尤其向块状粗长的碳化物集中。模具在进行第二次线切割时表面产生的附加拉应力与材料已存在的内应力相叠加，其总应力超过了材料的抗拉强度，导致裂纹沿碳化物脆性开裂。