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大连西太平洋石化中水回用工程于2009年底正式投入运行,采用多相溶气气浮+臭氧氧化+BAF+高效纤维过滤+CIO2消毒工艺,主要处理经过二级生化处理后的含油污水。经过上述工艺处理后,污水中难降解有机物被去除,各项出水指标均达到循环冷却水水质标准。该污水处理方案工艺流程简单,投资和运行费用低,是针对石化废水深度处理设计的... 相似文献
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介绍一种采用前馈和反馈相结合的串级控制,基于专家控制器的用于曝气生物滤池溶解氧的控制系统,该控制系统能在水质和水量等变化时,通过变频器调节曝气量来保证合适的溶氧量和达到节能的目的。从现场应用来看,该系统能满足中水回用污水处理的控制要求,值得推广应用。 相似文献
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喇嘛甸油田三号污水站采用一次沉降工艺,缺少一级沉降,满负荷运行时沉降时间仅为3.84 h,由于沉降时间不足,导致油水分离效果差.经设计改造后,在满足处理水质达标的基础上,实现了设备先进化和管理自动化,减少了工人的劳动强度,降低了对环境的污染,并且能够处理高含聚污水.改造后污水总体沉降时间为8.64 h,可达到出水水质在沉降阶段含油≤30 mg/L、悬浮物≤40 mg/L,过滤后水质含油≤20 mg/L、悬浮物≤20 mg/L的技术指标. 相似文献
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根据中海油中捷石化有限公司(简称中捷石化)生产发展的长期规划,改造前中捷石化污水处理系统设计处理量和处理工艺不能满足日益严格的环保要求,所以中捷石化将原有污水处理系统进行升级改造,使该污水处理系统的出水达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918—2002)一级A标准的要求,本文介绍了污水处理系统的技术改造方案。 相似文献
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韩艳萍 《石油化工安全环保技术》2012,28(4):59-61,8
根据阿尔及利亚凝析油项目产生污水的水质指标、排放标准要求及当地的具体条件,制定合理的污水处理工艺流程,实际运行处理后水质达到排放标准的要求。同时污水处理设施采用集中框架布置,节省了工程投资和占地。 相似文献
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通过对石化污水处理场的水质特性进行分析,对于实现中水回用的目标而言,石化污水处理场的水质不稳定性和其排水在悬浮物、浊度、COD、大肠杆菌等方面存在处理难度.通过实际装置应用实例证明,采用臭氧进行预处理,能够有效降低污水中的悬浮物、浊度和COD,杀灭大肠杆菌,提高中水中的碱度,稳定pH >7.0.再经过多种型号的石英砂过滤后,悬浮物完全去除.后经活性炭过滤器吸附过滤后,COD值进一步下降,色度下降,中水的异味消失,得到稳定的成品水,达到《再生水用作冷却用水的水质控制标准》(GB/T19923-2005)中规定的要求. 相似文献
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CQS1.2/0.6型采气废水处理装置 总被引:1,自引:0,他引:1
针对油田采气废水COD、BOD5浓度高 ,采气站点分散 ,单个站点采气废水量小 ,原有处理工艺复杂、成本高等问题 ,研制了CQS 1 2 / 0 6型采气废水处理装置。装置由电凝反应器、溶气气浮系统、过滤系统和电气控制系统 4部分组成 ,这种装置以电凝聚处理为主体 ,辅以溶气气浮和机械过滤处理工艺 ,采用整体橇装型式 ,可车载运移。现场采气废水的处理试验表明 ,装置在去除采气废水中的油、悬浮物、色度及COD等方面都具有较好的效果 相似文献
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BAF和MBR在石化废水深度处理中的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
宋国华 《石油化工安全环保技术》2007,23(5):56-57
BAF和MBR在石化废水处理中都有应用,然而两者结合在处理此类污水中有更加优异的处理效果.对石油化工污水中浊度、COD、石油类的处理效率分别为98%~99%、86%~96%、80%~95%,而且两者结合优点更加突出,在抗冲击性、出水水质和运行成本上相对较好,有着较好的应用范围和发展前景. 相似文献
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大庆油田某含聚污水深度处理站采用气浮—淹没式滤池法处理含聚污水,包括气浮、淹没式滤池、过滤三级处理工艺。气浮采用回流式溶气气浮法工艺,淹没式滤池处理采用生物接触氧化技术,利用添加入污水中的优势细菌代谢增殖降解含聚污水中的污染物,最后经石英砂压力过滤罐过滤后,出水水质达到大庆油田聚驱低渗透油层注水水质要求。气浮—淹没式滤池法工艺随着含聚污水深度处理站使用年限的增加,相对于传统工艺的经济效益就愈加明显。采用优势细菌法深度处理含聚污水,与传统工艺相比,能够节约处理成本。 相似文献
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中国石油兰州石化分公司采用污水深度处理中试装置,对达标排放水进行净化处理。结果表明,污水经曝气生物滤池后,排水中的CODCr、氨氮、石油类化合物和悬浮物平均去除率依次为66.47%,94.23%,78.17%,77.42%;在聚合铁和聚丙烯酰胺的加入量分别为14 mg/L和1.3 mg/L时,随着处理时间的延长,高效微絮凝池出水浊度趋于稳定(约为0.75 NTU),在经过砂滤池过滤后,悬浮物杂质去除率达到了92.0%以上,出水浊度为0.36~0.75 NTU;当微滤单元水量为3 m3/h[膜通量为60 L/(m2.h)]时,随着反冲洗周期的延长,膜压差梯度变化增大,最佳反冲洗周期为30 min。 相似文献
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康冠军 《石油化工安全环保技术》2008,24(2):1-5
采用缺氧、好氧与MBR(membrane biology reactor)相结合的处理工艺,深度处理PTA污水,在进水CODcr均值为400~1000mg/L的条件下,出水CODcr〈45mg/L,达到循环水补充水质要求,取得了良好的效果和明显的经济效益。 相似文献
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驯化污泥及生物滤池法处理高含盐石化废水 总被引:1,自引:0,他引:1
考察了纯氧曝气活性污泥和生物滤池深度处理石化高盐废水的工艺条件及处理效率。结果表明,在总溶固(TDS)为18000~35000 mg/L 的范围,通过驯化培养出的耐盐活性污泥能够适应短时间的盐浓度冲击,在纯氧曝气活性污泥工艺中,使废水的化学需氧量(COD)的平均降低率达到85%。进一步采用厌氧生物滤池(AF)和曝气生物滤池(BAF)工艺对生化出水进行深度处理,在共基质质量浓度12 mg/L,BAF 水力停留时间2.7 h、 水力负荷1.1 m3/(m2·h)条件下,当待处理废水的 COD 在58.1~114.1 mg/L、 NH3-N 质量浓度在1.2~19.0 mg/L 范围时, 废水的 COD 平均降低率可达43.7%, NH3-N 平均降低率达74.2%, 出水的 COD 和 NH3-N 的质量浓度平均值分别为42.9和2.2 mg/L。 相似文献
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延安炼油厂为减少含油污水、含盐污水外排,在工业废水提标改造项目中采用高密度沉淀池-臭氧催化氧化-改良多级生物滤池-微砂加炭高效沉淀池组合工艺,以提高水资源利用率,减少污染物排放。介绍了改造工程的工艺流程,包括优化臭氧发生、滤池反洗运行条件,调整反吹风来源、碳源等。实际运行显示,采用该组合工艺后,外排水的总磷、氰化物、氨氮、挥发酚排放量分别降低97%,95%,83%,72%以上,外排污染物减量明显,排水水质完全满足DB 61/224—2018《黄河流域(陕西省)污水综合排放标准》中排放要求,COD(化学需氧量)稳定在17~19 mg/L之间,节能降耗效果明显,环境、社会与经济效益良好,可为国内同类项目提供参考。 相似文献
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介绍了中海油惠州炼化分公司300 m3/h臭氧(O3)-内循环曝气生物滤池(BAF)污水处理装置的运行情况.结果表明,在进水COD平均值为98.09 mg/L,O3催化氧化池O3投加量为70 mg/L,O3接触氧化塔O3投加量为30 mg/L的条件下,装置总出水COD平均值为55.73 mg/L,COD总去除率达到43.18%;长周期运行过程中,存在O3催化氧化池黏泥量大影响催化剂效率的问题,可采用加强反洗、将格栅网移至反洗水出水槽内、利用O3不断对催化剂进行在线表面再生和激活等措施进行改善. 相似文献
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结合锦西石化分公司污水处理场生物过滤除臭装置实例,讨论几个主要工艺参数(如:填料选择、湿度、pH值和温度)对生物过滤除臭效率的影响,提出最佳控制范围,总结生物过滤除臭装置运行问题及解决办法,为其它生物过滤除臭装置生产运行提供借鉴。 相似文献
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结合锦西石化分公司污水处理场生物过滤除臭装置实例,讨论几个主要工艺参数(如:填料选择、湿度、pH值和温度)对生物过滤除臭效率的影响,提出最佳控制范围,总结生物过滤除臭装置运行问题及解决办法,为其它生物过滤除臭装置生产运行提供借鉴。 相似文献
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采用数值模拟方法研究了高效厌氧生物反应器内的湍流及多相流传质过程。通过重整化群k ε湍流模型(RNG k ε)和欧拉多相流模型构建反应器内多相湍流流动控制方程。在此基础上,应用自定义函数(UDF)方式修正了计算流体力学软件Fluent中的曳力模型,并植入欧拉多相流模型,建立高效厌氧生物反应器内气 液 固多相流动模型,并模拟计算了反应器内多相流过程,同时对其结构进行优化。结果表明,修正后的多相流动模型计算得到的流场特征与实验数据吻合,验证了所采用的湍流模型和计算方法的准确性;优化后的反应器内多相流传质效果明显提高。该方法较为准确地预测了反应器内传质过程,可以用于高效厌氧生物反应器的工程应用改进。 相似文献