10CrNi3MoV钢不同焊缝韧度的低匹配接头安全评定

基于欧洲工业结构完整性评定方法（SINTAP）提供的失效评定图FAD分析手段,针对不同焊缝韧度值条件下的10CrNi3MoV高强度船体钢低强匹配接头,建立了二级失效评定曲线.根据母材与焊缝的拉伸试验及CTOD试验结果,对比分析了同为低强匹配、接头韧度不同的2组接头安全评定结果.结果表明,选定评定级别之后,2组接头对应的FAD图形状变化很小;接头韧度值的大小对接头抵抗塑性失稳的性能影响微弱,但是显著影响接头抗脆断能力;同为低强匹配接头,焊缝韧度越高,评定点落于FAD图失效评定曲线内部的几率越大,接头安全性越好.     

电冶熔铸WC钢结硬质合金断裂韧度研究

对电冶熔铸钢结硬质合金DGJW30采用不同工艺进行了热处理。借助扫描电镜和能谱分析研究了电冶熔铸钢结硬质合金DGJW30的断裂韧度和断口形貌,讨论了WC钢结合金硬质相粒子的断裂机制。结果表明,钢结合金的断口包括硬质相和钢基体两部分。随着回火温度的提高,断裂韧度逐渐增加,但硬质相内部裂纹扩展降低了断裂韧度。     

海底管线用钢低温断裂韧度的试验研究和数值模拟

根据BS7448断裂韧度试验标准,对X65管线钢焊接接头的低温(-15℃)裂纹尖端张开位移(CTOD)进行了测试并对其进行了三维有限元数值模拟.试验取标准三点弯曲试样,然后根据试验得到的p-V曲线来计算CTOD值,并对试验结果进行了讨论和总结.尤其是对试验后试样的断面分析,验证了试验结果的有效性,从而解释了试验值分散性大的问题.通过有限元分析得到了计算的p-V曲线,该p-V曲线落在试验测得的p-V曲线区间内,说明有限元分析的正确性.因此,在没有其它方法可获得的情况下,能够用有限元数值模拟进行分析计算.     

30A钢的断裂韧度研究

采用两种不同热处理制度获得不同组织状态的材料，采用裂纹尖端张开位移(COD)试验及Hopkinson压杆试验方法研究了温度及加载速率对30A钢断裂韧度的影响。结果表明，当30A钢显微组织为铁素体加珠光体时断裂韧度较好，其断裂韧度随加载速率的升高及温度的降低而降低。     

激光沉积修复TA15钛合金断裂韧度研究

采用激光沉积修复技术对预损伤TA15钛合金锻件进行修复,研究基材、激光沉积试样、体修复试样以及面修复试样的断裂韧度.采用光学显微镜和扫描电子显微镜分析试样的微观组织、断裂表面以及纵截面形貌.结果 表明:基材呈现双态组织,修复区呈现网篮组织,热影响区表现为从双态组织到网篮组织的转变.激光沉积试样、体修复试样以及面修复试样...     

921A船板钢的动态断裂韧度KID研究

采用仪器化冲击试验，分别获得了不同低温状态下921A钢的动态断裂韧度。通过对不同状态下921A钢的动态断裂韧度KID的比较说明：该钢的动态断裂韧度随温度的变化呈现上、下两个平台，存在韧-脆转变特征，且发生低温脆性的温度为-84℃～-60℃，充分表明该钢具有较好的低温韧度。     

钻井平台焊接接头低温CTOD韧度试验

对某钻井平台用钢的2批同一焊接工艺不同工艺参数的焊接接头进行了低温CTOD韧度试验。试验结果表明:2批焊接接头的韧度都不满足标准BS7448Part2和Offshore Standard DNV-OS-C401的要求,但2批焊接接头的韧度又有所不同。针对这种情况,分别对,批焊接接头进行了金相试验,并分析了这2批焊接接头韧度存在差异的原因。得到如下结论:对于本文所论述的焊接工艺,适当减小焊接热输入可以提高焊缝中心的韧度,但对熔合线处的韧度并无明显影响。     

ADI的冲击韧度和断裂韧度

论述了ADI的冲击韧度和断裂韧度。室温有缺口和无缺口ADI的冲击韧度比铸钢,锻钢要略差,但约是普通珠光体球铁的3倍,ADI的冲击韧度虽随温度降低而降低,但在-40℃条件下仍保持大约室温冲击韧度的70%。断裂力学性能是更重要的安全设计和失效分析依据,无论哪一种断裂韧度,ADI的试验数据都好于普通球铁,相当于或好于强度相当的铸钢和锻钢。     

10CrNi3MoV薄板性能研究

对工业试制10CrNi3 Mo薄板的力学性能、断口形貌和组织进行观察.结果表明,采用NiCrMo合金成分设计,10CrNi3Mo薄板具有较高的强度和良好的低温韧性;在-100℃处出现稳定的上平台,韧脆转变温度约为-160℃.试验钢经调质热处理后的组织为回火马氏体,在板条束和晶界上分布着大量析出物,对钢的强度和韧性有提高作用.     

10CrNi3MoV钢焊接接头夏比吸收功与CTOD值的关系及其在安全评定中的应用

在结构安全评定时,材料的断裂韧度常由CTOD特征值δC表征.但CTOD试验十分复杂,在许多实际场合可行性不高.与之相对,用于测定材料冲击韧性的夏比冲击试验简单易行,吸收功Akv应用广泛.为了方便船体焊接接头的安全评定工作,考察了10CrNi3MoV钢焊接接头的δ C与AKV的数值关系,建立了两者之间的估算公式.基于大量试验,应用结构完整性评定SINTAP方法对两副等匹配接头进行安全评定.结果表明,与利用CTOD特征值的第1级评定结果相比,基于估算公式、利用夏比吸收功AKV完成的第0级评定具有一定保守性;但两者结论相差不大,吻合度较好.     

EH36钢埋弧焊焊缝金属组织临界断裂韧性

通过对典型海洋结构用钢EH36埋弧焊焊缝金属进行单边缺口拉伸试验(single edge notched tensile,SENT)研究焊缝金属中针状铁素体(acicular ferrite,AF)和先共析铁素体(proeutectoid ferrite,PF)的临界断裂韧性. 结果表明,AF的断裂韧性要高于PF,主要原因在于AF内部具有较高密度的位错及位错能,在外力作用下,裂纹尖端极易发生塑性变形而钝化;相反,PF组织较纯且均匀,位错密度较小,裂纹尖端并未发生钝化. 这种组织的不均匀性导致了焊缝金属断裂韧性较大的分散性,主要归结于试样预制裂纹尖端位置的微观组织性能.     

X65管线钢焊接接头CTOD断裂韧度

根据BS74 4 8断裂韧度试验标准 ,对X6 5管线钢焊接接头的低温 (0℃ )裂纹尖端张开位移 (CTOD)进行了测试。取尺寸为B× 2B(B为试样厚度 )、缺口方向为NP的试样进行三点弯曲试验 ,然后由所得到的 0℃下母材、焊缝和热影响区 (HAZ)的P -V曲线来计算CTOD值 ,并对试验结果进行了讨论和总结。对显微组织的分析表明 ,共有3个HAZ试件不满足裂纹尖端不超过熔合线 0 .5mm且落在粗晶区内的要求。该结果恰好与P -V曲线和所得的CTOD值相一致 ,从而解决了试验值分散性大的问题 ,同时为ECA评估提供了重要依据 ,验证了BS74 4 8标准的合理性并体现了它的优越性。     

高强结构钢材Q460C焊接接头的断裂韧性试验

对14 mm厚的焊接Q460C高强度结构钢材焊缝区及其热影响区进行不同低温下的三点弯断裂韧性的试验研究,以便获得其焊缝区及其热影响区的断裂韧性指标δm值,同时利用Boltzmann函数对结果进行了拟合分析,得到其韧脆转变温度及其随温度变化的规律,并对试件断口进行扫描电镜分析.结果表明,低温对Q460C结构钢的焊缝区和热影响区断裂韧性有明显的影响,随温度的降低,其断裂韧性也随之呈下降趋势;Q460C焊缝区韧脆转变温度约为-53.6℃,热影响区的约为-40.3℃;在温度低于-20℃时,Q460C焊缝区及热影响区的断口形貌已表现出明显的脆性特征.     

焊后热处理对DH36钢焊接接头断裂韧性的影响

文中对DH36钢埋弧焊焊接接头进行了焊后热处理,并根据BS7448标准对焊缝和热影响区进行裂纹尖端张开位移CTOD测试,研究焊后热处理对断裂韧性的影响.结果表明,焊后热处理对焊缝断裂韧性的影响并不一定是好的效果,热处理后,焊缝δ值有的升高有的降低;焊后热处理对热影响区粗晶区的断裂韧性有不利影响,热处理后,热影响区粗晶区的δ值均有所下降.经过焊后热处理,90 mm厚焊缝试样的δ值略有下降,60mm厚焊缝试样的δ值明显升高;90mm厚热影响区试样的δ值明显下降,60mm厚热影响区试样的δ值略有下降.     

温度对焊接热模拟X80管线钢断裂韧性的影响

通过试验和3D有限元模拟相结合的方法分析了焊接热模拟X80管线钢在不同温度（-90,-60,-30和0℃）下的断裂韧度.文中选取标准三点弯曲试样在不同温度下进行断裂韧度测试,同时对测试件进行三维有限元实体建模与分析计算.结果表明,X80管线钢的断裂韧性随温度减低显著减小,并使其倾向于脆性断裂.材料在不同温度下的真实应力-应变曲线行为从光滑拉伸到断裂力学试样具有良好的可传递性,温度对材料的硬化行为没有明显影响,有限元计算的结果表明,应用该方法可以准确地计算X80钢焊接热影响区不同温度下的CTOD值.     

亚温淬火对高温热成形后连铸10CrNi3MoV钢组织和性能的影响

研究了亚温淬火工艺参数对高温热成形后连铸10CrNi3MoV钢组织和力学性能的影响。结果表明,在亚温淬火工艺条件下,热成形后的连铸10CrNi3MoV钢组织得到细化,同时获得回火索氏体+贝氏体回火组织+粒状贝氏体+未溶铁素体的混合组织,使钢强韧性得到较大改善;在820℃×2 h淬火+800℃×2 h淬火+620℃×3 h回火工艺参数条件下处理时可获得良好的强韧性匹配。