循环流化床锅炉冷态临界流化风量与运行风量的关系分析

利用厄贡准则式和浙江大学提出的计算式计算了宽筛分颗粒的临界流化风速以及冷热态临界流化风速的比值,分析了冷态临界流化风量与热态运行时风量的关系,认为两者基本相当时才能保证热态运行时床料良好流化。     

循环流化床锅炉冷态临界流化风量与运行风量

利用厄贡准则式和浙江大学提出的计算式计算了宽筛分颗粒的临界流化风速以及冷热态临界流化风速的比值,分析了冷态临界流化风量与热态运行时风量的关系,认为二者基本相当时才能保证热态运行时床料良好流化。     

新乡火电厂135 MW CFB锅炉冷态调试过程及分析

新乡火电厂135MWCFB锅炉冷态调试过程如风量标定、布风板阻力特性测定、布风均匀性检查、冷态临界流化风量测定、冷渣器及输渣系统试验等,此外还提供了回料阀试验方案供参考。文中还对冷态试验结果进行了处理和分析,供热态运行时参考。     

稻壳内混式循环流化床燃烧试验研究

在循环流化床燃烧试验台上对稻壳的燃烧特性进行了冷热态试验研究,冷态试验确定了稻壳与河砂按一定比例掺混后的临界流化风速与单一稻壳的流化风速基本一致,且稻壳流化范围较窄.通过热态试验确定了适合稻壳燃烧的流化速度应为1～2.5 n/s,同时为提高稻壳燃尽效率应尽量提早给入一部分二次风.试验结果表明,一二次风比例为7∶3时可以...     

大型循环流化床锅炉基建调试冷态试验方法研究

结合循环流化床锅炉自身特点,阐述循环流化床锅炉基建调试冷态试验方法与试验过程,对包括空床阻力试验、料层阻力试验和临界流化风量试验在内的各项试验进行技术分析与试验总结,完善循环流化床锅炉的冷态试验指导方案,形成一套行之有效的冷态试验操作流程,为循环流化床锅炉的冷态试验提供一定借鉴。     

双支腿循环流化床炉膛翻床条件与防止控制试验研究

在双支腿循环流化床冷态试验台上进行了床料平衡试验,得到不同流化参数下风量和床压的动态曲线,基于并行流道阻力特性分析,提出双支腿炉膛翻床条件的预测方法,并模拟了控制逻辑对翻床的控制效果.结果表明:当流化风量大于临界翻床风量时,双支腿炉膛处于自平衡区,两侧炉膛的流化风量和床压的瞬时偏差能够相互纠正,两侧床料处于动态平衡;当流化风量小于临界翻床风量时,将发生翻床现象;临界翻床风量随着静止床料高度的增加而减小;采用调整风门开度的方法解决翻床问题存在局限性,床料平衡的首要策略是使双支腿系统处于自平衡状态运行.     

CFB锅炉冷态试验数据数值处理方法研究及应用

本文采用最小二乘法对CFB锅炉冷态试验数据进行处理,通过构造拟合曲线,揭示了料层阻力特性、确定出精确的临界流化风量;通过对拟合数据进行二次拟合,构造了床压、风室风压和床料厚度的对应关系,实现对运行床料厚度的预测。采用该方法编制的数值处理程序对锅炉实际安全试运起到了良好的指导作用。     

300 MW循环流化床锅炉冷态试验

针对某厂300 MW循环流化床锅炉主要设计特点,进行了锅炉冷态试验.结果表明:沿炉膛宽度方向二次风风量分配比较均匀,偏差小于10%;三分离器回料均匀性良好;额定工况下,布风板阻力约3.5 kPa,流化风量约17.3万Nm3/h.将试验结果与135 MW等级机组锅炉冷态试验结果进行了对比.试验结果对锅炉热态运行调整有重要指导意义.     

FAC型流化床式冷渣器热态试验研究

介绍了FAC型流化床式冷渣器的特点及其在燃用劣质煤300MW CFB锅炉的应用情况,实炉进行了布风板阻力特性及流化风量、床压等参数对其运行影响的试验研究,并对该冷渣器的出力进行了热态测定。     

450 t/h CFB锅炉风水冷选择性冷渣器的传热特性

为深入研究风水冷选择性冷渣器的传热过程和运行参数的影响规律,以某电厂450 t/h CFB锅炉配备的多仓式流化床风水冷选择性冷渣器为对象,依据各仓室的传热特点,建立了各仓室的热平衡模型.对设计工况下的出口渣温进行了校核计算,分析在不同进渣量和流化风量下,各仓室的运行特性对出口渣温的影响规律.研究表明,额定工况下,推荐的各仓室设计风量不能保证冷渣器的最低安全要求;结合冷态模化实验和传热计算结果,指出必须提高各仓室的流化风量,并给出了满足炉渣流化和冷却要求的流化风量;建议运行中严格控制进渣量并及时调整各仓室的冷却风量.     

75t/h循环流化床锅炉流化试验及流化风量的确定

介绍了云天化股份有限公司对75t/h循环流化床锅炉进行流化试验的内容及确定的临界流化风量。     

关于循环流化床锅炉冷态空气动力场试验的研究

以某480 t/h循环流化床锅炉的空气动力场试验为例,详细介绍循环流化床锅炉空气动力场试验目的、试验项目和试验方法,并得出结论和建议。通过测定循环流化床锅炉锅炉布风板阻力特性和流化特性,得出锅炉的临界流化风量,为锅炉的热态运行提供必要的依据,保证循环流化床锅炉的安全、经济运行。     

450t/h CFB锅炉风水冷选择性冷渣器冷态模化实验

以某电厂450t／h CFB锅炉的风水冷选择性冷渣器为原型，建立了几何尺寸相似的可视化冷渣器实验装置，采用电厂实际排渣物料进行冷态模化实验，深入研究了该冷渣器的临界流化速度以及在不同料层厚度下的料层压力特性和各仓室在不同配风比下的排渣速率特性。实验表明：实际排渣属宽筛分物料，冷渣器各风室的实际流化风量下限值高于设计值，通过合理调配各仓室的风量比关系可明显提高冷渣器的排渣速率。所得实验数据和运行规律可为冷渣器的可靠运行提供参考依据和操作指导。图8表1参7     

化学链气化串行流化床设计及试验研究

在生物质化学链气化反应基础上设计并搭建了一套串行流化床冷态模型。以石英砂为床料、空气为流化介质,在该冷态装置上开展了压力分布及控制规律试验研究。采用PY500型智能压力检测系统及PV-6型激光颗粒速度测量仪着重研究了循环流化床冷态装置的料层阻力特性及固体循环量,考察了空气反应器、燃料反应器、返料管部件的流化风量对循环状态和流化床内压力分布的影响,获得了串行流化床稳定运行的操作条件和控制规律。试验结果表明,最佳操作状态:燃料反应器流化气速为0.23~0.32 m/s,空气反应器气速为0.42~0.47 m/s,返料管气速为0.07~0.1 m/s,两反应器存料量为2.5~4.5 kg,为热态试验装置的设计、运行提供了参考依据。     

常压流化床燃烧试验台上床料流化特性和点火过程的试验研究

建立了一个床面积为400×250mm~2的 热态流化床燃烧试验台,对冷、热态下的床料流化特性作了试验,对一般使用的宽粒度分布的床料,其热态最小流化速度较冷态时略高。进行了采用液化煤气燃烧加热入床空     

非均等配风下的风水冷选择性冷渣器冷态排渣特性

以某电厂450t/h CFB锅炉的风水冷选择性冷渣器为原型,通过冷态模化实验研究了各仓室在均等和非均等配风下的排渣特性,分析了各仓室的风量比关系对排渣速率的影响规律。实验结果表明,冷渣器的实际流化风量下限值高于设计值,在送风机总风量基本不变甚至减小的情况下,通过调配各仓室的风量比关系可明显提高冷渣器的排渣速率。所得实验数据对冷渣器的安全运行具有一定的指导意义和参考价值。     

双循环流化床颗粒循环流率的冷态实验研究与预测

在自行搭建的双循环流化床冷态实验系统上研究了鼓泡床静床层高度、颗粒平均粒径、鼓泡床流化风速、快速床总流化风速及一次风量比例等控制参数对颗粒循环流率的影响,提出了基于上述控制参数的颗粒循环流率计算关联式。结果表明:随着鼓泡床流化风速的增加,颗粒循环流率变化不明显;随着快速床中一次风量比例和总流化风速的增加,颗粒循环流率均增大,当一次风量比例和总流化风速达到一定值后,颗粒循环流率的增幅逐渐变缓;颗粒循环流率随着静床层高度的增加而增大,随颗粒平均粒径的增大而减小,且颗粒平均粒径的影响程度较大;所提出的关联式能够较好地预测颗粒循环流率。     

循环流化床锅炉的床下动态点火

1　床下动态点火1.1　具有较高挥发份燃料 (Vr>10 )的点火启动这类煤的燃点一般较低 (4 5 0～ 5 0 0℃ ) ,点火相对简单 ,其操作步骤如下 :首先应检查并做好锅炉点火前的各项准备工作。向炉内铺设约 4 5 0mm厚的底料 ,作冷态试验 ,检查布风板布风均匀性及确定最低流化风量。冷态试验合格后 ,启动引风机 ,3～ 4min后则可启动一次风机 (可先关闭一次风道风门 ,只以点火风作为流化风 )增大送风量 ,使料层达到最低流化状态 ,启动点火油泵 ,调整油压后点火 ,并调整火焰中心 ,调整风室温度大约 70 0℃ (可适度开启一次风门 )。待底料加热至 4 5 0…     

造纸污泥流化床焚烧技术试验研究

在截面积 0 .4m× 0 .4m的冷态流化床试验台上对造纸污泥进行了流化特性研究。试验表明 ,造纸污泥必须与异比重的惰性物料配制成双组分床料后 ,才能获得理想的流化 ;确定了合适的惰性物料粒径 ;研究了床料配比对临界流化速度的影响。造纸污泥的热态流化焚烧试验在一床截面积为 0 .2 3m× 0 .2 3m,总高 4.4m的试验台上进行。试验表明 ,造纸污泥的水分对燃烧的稳定性有决定性影响 ;首次报道了造纸污泥在流化床内燃烧时燃烧份额的分布情况 ,水分为 40 %的造纸污泥在床层和悬浮段的燃烧份额分别为 45%、55%。测定了稳定燃烧工况下的烟气成分 ,烟气中 SO2 及 NOx、N2 O的含量很低 ,完全满足环保要求。     

循环流化床系统物料分布及循环流率的实验研究

在一冷态循环流化床实验装置上,考察了一定颗粒原始存料量下,流化风速和回料风量对物料在循环系统中的分布和循环流率的影响.实验结果表明,当固定回料风量时,系统颗粒循环量随着流化风速的增加先增加后有所减少.流化风速较高时,系统将离开了传统的快速床操浊?为在高风速下保持和提高颗粒循环流率,需要进一步提高回料阀的输送能力.当固定流化风速时,回料阀松动风的增加将提高系统颗粒循环流率;但随着料封高度的降低,回料阀向提升管输送的颗粒量趋于稳定.过高的松动风量将破坏正常的料封,这对实际操作是不利的.