Incoly800H下集气管运行安全性分析

对超期服役的Incloy800H下集气管进行了宏观检查、管径测量与蠕胀分析、超声波测厚、厚度测量、金相组织分析、强度校核等得出：蠕变损伤与高温氧化腐蚀是Incloy800H下集气管的主要损坏形式。     

转化管下集气管的状态分析

采用化学成分分析、电子探针分析,着色渗透探伤分析、宏观及微观组织分析、常温、高温力学性能分析以及高温持久性能分析等方法,对大型合成氨一段炉竖琴管排运行十万小时的下集气管进行了综合分析和评估。结果表明:显微组织在奥氏体晶内和晶界处有一定的新相析出,属正常的使用状态;内外表面腐蚀轻微,经高温持久性能在L-M曲线中拟合外推,该管的剩余寿命远大于7万小时。建议用户在以后设计时,其壁厚可适当减少,从而降低成本,提高效率,节约资源。     

高压锅炉辐射段炉管的安全性分析

对超期服役的锅炉辐射段炉管进行了宏观检查、管径蠕胀测量、超声波测厚、光学金相组织观察、复膜扫描电镜组织观察、强度校核分析等，得出蠕变损伤及金相组织的变化会是锅炉辐射段炉管的主要损伤形式，而疲劳与腐蚀将加速蠕变损伤。     

转化炉下集气管状态分析及评估

采用化学成份分析、宏观检查、显微组织分析以及力学性能分析等方法对某厂转化炉下集气管状态进行失效分析及寿命评估。结果为：晶界氧化明显，显微组织明显劣化，材质劣化且蠕变。建议应立即开始准备备件。在没有备件的情况下，应严格控制工艺条件及加强设备管理，避免一切非正常情况（特别是超温及严重变形）发生。     

Incoloy 800H合金的应用和性能分析

通过对耐热耐蚀合金Incoloy 80 0H的性能分析 ,指出它与普通奥氏体不锈钢相比具有较优的抗氧化性能、耐蚀性和高温蠕变强度。针对催化裂化装置同轴式沉降再生器内部所用Incoloy 80 0H焊件易出现裂纹的问题进行分析 ,认为在施焊过程中由于合金凝固时有低熔点金属或化合物的液态膜残留在晶界区 ,该合金具有高的焊接热裂纹敏感性 ,若焊材选择不当 ,焊丝填充不充分、缺少保护气等将导致晶间裂纹产生。提出了该合金采用TIG焊接防止热裂纹产生的措施。     

Ineoloy800H合金钢抗氢损伤性能研究

Incoloy800H合金钢广泛应用于石化行业临氢设备中，其抗氢脆性能对装置安全生产至关重要。文章通过试验研究了高温高压临氢环境下、服役约100kh的Incoloy800H合金钢的微观组织和力学性能，并将试验结果与氢致奥氏体不锈钢损伤典型特征比较，发现长期服役在高温高压临氢工况下。氢致Incoloy800H力学性能下降和微观组织损伤轻微，即Incoloy800H合金钢抗氢损伤性能优良。     

Incoloy 800H合金钢抗氢损伤性能研究

Incoloy 800H合金钢广泛应用于石化行业临氢设备中,其抗氢脆性能对装置安全生产至关重要。文章通过试验研究了高温高压临氢环境下、服役约100 kh的Incoloy 800H合金钢的微观组织和力学性能,并将试验结果与氢致奥氏体不锈钢损伤典型特征比较,发现长期服役在高温高压临氢工况下,氢致Incoloy 800H力学性能下降和微观组织损伤轻微,即Incoloy 800H合金钢抗氢损伤性能优良。     

基于ANSYS分析的带腐蚀海底管道强度计算

采用ANSYS有限元数值计算与理论计算相结合的方法对带腐蚀海底管道进行强度计算,并对比不同腐蚀深度、长宽比以及2个腐蚀坑的不同排列方式和间距对最大应力的影响,得出：腐蚀深度是最关键的因素,腐蚀越深、长宽比越大,腐蚀造成的应力放大现象越明显;当2个腐蚀坑超过某临界间距时,可忽略腐蚀坑之间的相互影响;管道发生屈服之前的临界间距大于管道发生屈服之后的间距。对浅海海域某条海管进行强度分析,得出仅考虑均匀腐蚀计算不够精确,还应考虑腐蚀产生的应力集中现象。研究内容可为今后带腐蚀海管的强度校核提供指导借鉴。     

Incoloy 800H高温合金腐蚀原因分析

本文对Incoloy 800H高温合金的腐蚀机理作了分析和探讨,提出相应的改进措施,供对类似故障的处理作一参考。     

对超期服役的化肥厂脱硫槽的安全性分析

对超期服役的齐鲁石化公司第二化肥厂的脱硫槽在无损检测、金相分析、测厚及宏观检查的基础上进行了安全评定，并对该设备进行了寿命评估。     

气体钻井钻铤磨损后的安全性分析

气体钻井中,由于缺少钻井液润滑,钻铤与井壁容易发生剧烈摩擦碰撞,导致钻铤快速磨损,严重时造成钻具失效。首先,分析了钻铤磨损形貌,发现主要有均匀磨损、一侧偏磨和两侧偏磨3种情况。然后,针对气体钻井钻铤磨损较为严重的问题,基于川东北地区LJ-1井NC61-90钻铤磨损失效数据和剩余强度、剩余强度率、强度校核、安全系数方法,建立了磨损后钻铤的有限元模型,对钻铤均匀磨损、一侧偏磨和两侧偏磨后的剩余强度、剩余强度率和安全系数进行了计算分析。结果表明:钻铤磨损后剩余强度降低较快,磨损较严重钻铤的强度和安全系数较低,其原因为磨损钻铤壁厚局部变薄,且在钻井过程中承受非均匀载荷。建议气体钻井采用低转速的空气锤钻井工艺,也可适当使用气体钻井专用稳定器,并加强对磨损钻铤的管理。      

腐蚀缺陷对高压管汇剩余强度的影响分析

对含缺陷的高压管汇进行剩余强度分析很有必要。借助ANSYS有限元分析软件,针对高压管汇常见的内腐蚀缺陷类型,建立矩形均匀腐蚀和球形凹坑腐蚀模型,分析缺陷类型以及形状参数对高压管汇剩余强度的影响。建模时在腐蚀高压直管模型的轴向及环向对称面上加对称约束,为了防止模型产生刚体位移,在纵向对称面外侧加径向方向约束。分析结果认为,缺陷长度和深度对高压直管所受应力的影响较大,宽度对应力的影响较小;凹坑群沿轴向分布时,随缺陷中心距离的增大,缺陷处应力集中程度有减小的趋势。     

合金800H热电偶套管失效分析及对策

合金800H制热电偶套管,在温度为900～1000℃的天然气转化制合成气(H2-CO-CO2-H2O)生产工艺中局部发生了较为严重的腐蚀,采用堆焊方法进行修复,使用半年后又产生了腐蚀。对套管结构设计、合金800H的耐蚀性能、工艺介质的腐蚀行为及运行操作状况等进行了分析,发现金属尘化腐蚀是导致该热电偶套管失效的根本原因。采用耐金属尘化腐蚀更为优良的合金602CA解决了该热电偶套管的失效问题。     

达卧输气管线运行现状分析

简要介绍了达卧输气管线的概况,管线腐蚀与防腐的情况,以及运行状况和违章建筑的有关情况,着重分析了达卧线在防腐、运行管理、违章建筑等方面存在的问题,提出了改进这些问题的措施和建议。     

气体脱硫再生塔底重沸器腐蚀分析

介绍了气体脱硫再生塔底重沸器腐蚀状况、探讨了腐蚀的原因和防腐蚀措施.     

土库曼斯坦酸性气田老井试气前的井筒腐蚀评估

土库曼斯坦右岸气田高温、高压,高含CO2和H2S,属酸性气田,老井封存时间较长,管柱腐蚀严重,试气前的井筒风险评估直接影响到试气作业方式、作业参数的选择及测试工作的安全性。通过研究腐蚀工况,开展现场测井获取全井段腐蚀剖面及室内实验获取腐蚀深度的精确数据,将二者数据有机结合,建立了套管在严重腐蚀情况下剩余强度的测定及校正方法,提高了现场试气的安全性。     

气体钻井钟摆钻具组合的有限元分析法

在现行的钟摆钻具设计过程中,将第一个稳定器及其以下钻铤简化为简支梁进行计算。常规钻井液钻井时,钻压常远远大于稳定器以下钻铤浮重,忽略钻柱自身重力对轴向力的影响;而气体钻井时,钻压小,钻铤浮重大,此时钻铤自身重力的影响不得不考虑。以管单元模拟钻具的物理及几何特性,以间隙单元模拟钻具与井壁接触,采用有限元法,对气体钻井过程中下部钻具组合受力及变形进行了动态数值模拟,对单稳定器及双稳定器钟摆钻具组合进行了分析。该有限元模型不仅考虑了钻铤自身重力的影响,而且考虑了钻铤自转对其变形的影响,为钻柱力学分析提供了一种有效的手段,也为气体钻井防斜打直提供了理论依据。     

普光气田集输系统腐蚀状况分析及防治措施

对普光气田集输系统进行了腐蚀状况统计分析,2010年5月普光气田3号线全部监测挂片的腐蚀速率平均值为0.032 mm/a,总的统计数据趋势是分离器液相出口处腐蚀速率最高达到0.045 mm/a,其次是加热炉进口处为0.040 mm/a,腐蚀速率最低的是分离器气相出口处为0.019mm/a。通过模拟试验对腐蚀因素进行了X-射线衍射分析,结果表明集输系统材质主要受H2S,CO2及单质硫腐蚀,积液矿化度对材质也有一定的腐蚀作用。由缓蚀剂评价试验确定了3号和1号缓蚀剂结合使用的最佳方案。介绍了优化后缓蚀剂的预涂膜、连续加注和批处理的3种加注方式,经优化后集输系统气相和液相的腐蚀速率基本控制在0.030 mm/a以内。     

挥发性油井井底油气两相区半径的计算方法

针对目前在挥发油藏开发中，生产井井底油层出现油气分离时，油气两相区域范围给予定量、快速评价的方法还很少的问题。根据油气两相区和单相区流体的不同特点，提出了挥发性油井井底油层油气两相区半径的计算方法，为准确评价挥发性油藏的开采提供必要的参数。