闽南地区花岗岩机制砂泵送混凝土超声回弹综合法测强曲线的建立与分析

针对闽南地区花岗岩机制砂配制不同强度等级的泵送混凝土试块,按照CECS 02:2005《超声回弹综合法检测混凝土强度技术规程》的标准方法分别测试14、28、60、90、180、360 d混凝土试块的声速值、回弹值和破损强度值,并选用指定的幂函数模型来拟合声速、回弹和实际抗压强度三者之间的关系.最后通过回归分析建立闽南地...     

粉煤灰混凝土早龄期回弹法测强曲线的试验研究

建立粉煤灰混凝土早龄期回弹法测强曲线,为将回弹法应用于早龄期粉煤灰混凝土的强度监测和质晕控制提供科学依据,具有重要的现实意义和工程应用价值.选取粉煤灰掺量为0、10%、20%和30%,混凝土设计强度等级为C30、C40和C50的粉煤灰混凝土为研究对象,通过试验研究了粉煤灰混凝土浇筑后90d内抗压强度与回弹值和碳化深度之...     

超声回弹法对混凝土强度早期预测

本文根据合肥地区常用混凝土材料、外加剂、配合比、施工工艺及养护条件,分析不同强度等级混凝土强度随龄期变化特点以及7d龄期与28d龄期混凝土强度相关性。通过测量7d龄期混凝土超声波速和回弹值,根据建立的合肥地区超声回弹测强曲线预测7d早龄期混凝土强度并由此对28d龄期混凝土标准强度进行了推定,应用结果表明能较好符合实际。     

早龄期碳化对回弹法检测混凝土强度的影响分析

本文区分了结构混凝土正常碳化与早龄期碳化对回弹法检测结构混凝土强度的不同影响。根据实际工程检测数据,发现混凝土早龄期碳化后,碳化深度越大,回弹值越低,若按混凝土正常碳化进行修正,将引起测区回弹强度远低于同部位芯样强度值。最后对出现早龄期碳化的结构混凝土强度检测方法,提出合理化建议。     

瓯江大桥混凝土回弹法专用测强曲线研究

为建立瓯江大桥混凝土回弹法专用测强曲线,通过试验系统研究掺合料用量及掺加方式(单掺或双掺)以及混凝土碳化深度对混凝土回弹值与抗压强度关系的影响,并分别使用ZC3-A型普通回弹仪和H450型高强回弹仪建立了瓯江大桥混凝土回弹法专用测强曲线。试验结果表明:当粉煤灰掺量在35%以内、矿粉掺量在50%以内时,混凝土回弹值与立方体抗压强度的关系不受掺合料用量及掺加方式(单掺或双掺)的影响;当混凝土强度等级在C80及以下且混凝土龄期在1年内时,使用普通回弹仪建立的不考虑碳化深度的测强曲线公式既可对普通混凝土进行强度检测,又可对高强混凝土进行强度检测,使用方便且精度较高。最后,通过现场试验验证所建立的测强曲线公式可作为瓯江大桥混凝土强度无损检测的依据。     

再论回弹法测强修正系数的简化计算问题

1994年修订<回弹法检测混凝土抗压强度技术规程>(JGJ23-85)时,测强曲线龄期从1年增加到3年,其中修订较大的是碳化深度值对回弹法测强的影响,规程规定按不同强度区问取不同的修正系数.考虑到查用规程中测区混凝土换算表较为麻烦,将回弹仪检测时不同角度、测试面的回弹值修正值以及混凝土强度碳化修正系数的计算,进行优化回归成各拟合曲线,以供计算机编程计算方便进行修正,笔者曾在<工程质量管理与监测>(现"工程质量")1994年第6期介绍过简化确定方法.     

考虑多影响因素的混凝土地区测强曲线测试与分析

为建立内蒙古包头地区混凝土测强曲线,以强度等级、粉煤灰掺量和养护龄期为变量,对混凝土进行回弹试验、碳化深度试验和立方体抗压强度试验,采用不同函数形式对回弹值、碳化深度和抗压强度进行了拟合,建立了混凝土回弹测强曲线,并对拟合误差及其影响因素进行分析。研究表明,幂函数拟合精度最高,符合JGJ/T 23—2011对地区测强曲线误差的要求;采用建立的测强曲线进行混凝土抗压强度推定时,对中等强度、较低粉煤灰掺量和各个龄期的混凝土强度均具有较高的推定精度。     

地区泵送混凝土超声回弹综合法测强曲线的建立

本文介绍地区泵送混凝土超声回弹综合法测强曲线的建立方法。使用本地区常用材料和技术,通过对222组14-365天龄期试件进行回弹、碳化、超声、抗压试验检测,结合工地构件声速值、回弹值、碳化值、推定值与本曲线验证,用多元回归的分析方法,得出本地区泵送混凝土综合测强曲线,应用于工程实践,提高了工程质量验收水平。     

对《回弹法检检混凝土抗压强度技木规程》的商榷

在建立全区回弹测强曲线的过程中,遇到试块的回弹值与抗压强度值之间并没有所期望的理想的相关关系.因此,对<回弹法检测混凝土抗压强度技术规程>中推荐的建立回弹曲线的方法、碳化深度修正值及测试方法提出质疑,建议用混凝土构件本身的测区回弹值和从该测区上钻取的芯样强度值之间的关系来建立相关曲线,并通过大量的试验数据,提出以6mm碳化深度为界线来修订回弹强度.     

对《回弹法检测混凝土抗压强度技术规程》的商榷

在建立全区回弹测强曲线的过程中,遇到试块的回弹值与抗压强度值之间并没有所期望的理想的相关关系。因此,对《回弹法检测混凝土抗压强度技术规程》中推荐的建立回弹曲线的方法、碳化深度修正值及测试方法提出质疑,建议用混凝土构件本身的测区回弹值和从该测区上钻取的芯样强度值之间的关系来建立相关曲线,并通过大量的试验数据,提出以6mm碳化深度为界线来修订回弹强度。     

深基坑坑底地基的回弹应力与回弹变形

某长条形地铁车站深基坑,基坑开挖深度15m,通过设置数个分层回弹磁环,测得回弹变形沿坑底深度方向的分布规律;通过固结回弹试验建立回弹模量与卸荷比关系,得到回弹模量沿坑底深度方向的分布规律;结合以上两种成果,并考虑坑底土承受侧向净土压力的伸长作用,得到回弹应力沿深度方向的分布规律:作用在坑底的反向荷载相当于挖去土的自重,因受坑底土有效自重应力的抵消作用,回弹应力沿深度方向呈线性衰减,坑底土的"残余应力"可以认为就是坑底回弹影响范围内的有效自重应力。用上述确定回弹应力的方法计算另一个新近案例的回弹变形,与实测结果比较接近。     

大面积基坑开挖回弹简化计算方法

针对大面积基坑开挖回弹工程现象,以传统土体压缩和回弹试验为基础,假定土体压缩和回弹分别服从λ线和k线规律,依靠一维回弹理论模型,推导建立了仅需四个常规参数的总回弹量和分层土回弹量的简化计算方法,且能计算基底以下任何位置的回弹模量,并通过两个大型工程实例对简化计算方法、规范法和残余应力法进行对比分析。中国建筑科学研究院科研实验楼基坑回弹实测数据表明,简化计算方法计算的最终回弹量与实测数据误差仅为4.94%,且回弹量随深度的变化关系也与实测数据吻合较好;上海地铁一号线新客站基坑回弹实例表明,简化计算方法计算结果与实测误差仅为1.48%。上述实测基坑回弹案例证明了该方法计算原理清晰、参数少、计算简单、计算结果误差小,可为类似基坑工程回弹提供理论参考。     

青岛地区混凝土回弹法测强曲线的试验研究

基于回弹法全国统一测强曲线和山东省测强曲线在青岛地区使用时误差较大的事实,按照JGJ/T 23-2001<回弹法检测混凝土抗压强度技术规程>中的要求,采用青岛常用的混凝土原材料制作试块,按照技术规程要求进行回弹、碳化深度、试块抗压强度测试,共采集了1 800多组有效数据,根据最小二乘法原理进行了二元指数乘幂混合回归拟合.将回归曲线进行了误差分析并同山东省曲线进行了比对,比对结果表明,青岛测强曲线测试精度较高.通过3个实际工程检测数据验证,青岛曲线满足测试精度要求并可以作为适用于青岛地区回弹法检测混凝土强度的测强曲线.     

回弹法和超声回弹综合法判定高温后混凝土抗压强度的试验研究

通过大量试验建立了利用回弹法和超声回弹综合法判定火灾后混凝土抗压强度的专用测强曲线及计算公式 ,为编制火灾后混凝土结构检测鉴定技术规程提供试验依据和数据     

关于承载板法确定土基回弹模量的应用

通过土基结构应力分析，论证了不同等级道路和不同荷载作用下的公路路基表面应力位移的变化范围，并结合具体的工程实例，总结了控制承载板试验结束的不同标准值。     

回弹法检测混凝土抗压强度的思考

对回弹法进行了简要介绍,结合自身工作实践,探讨了采用回弹法检测混凝土抗压强度的相关注意事项,包括回弹仪的选择,数据的采集,回弹值的计算等内容,以期促进回弹法在混凝土结构检测中的应用。     

回弹法检测评定矿物掺和料混凝土强度需注意问题

回弹法检测混凝土抗压强度,已经成为我国混凝土工程现场原位检测的最有效、最方便的检测方法。但当用回弹法检测评定矿物掺和料混凝土强度时,常常遇到碳化深度异常、回弹值异常等情况,造成评定结果不满足设计要求。文章从矿物掺和料混凝土水化机理分析产生上述现象的原因,提出用回弹法检测评定矿物掺和料混凝土强度时应注意的问题。     

Q值回弹仪在现场混凝土强度检测中的应用研究

介绍了Q值回弹仪的原理、特点,以及多家机构采用Q值回弹仪开展的混凝土测强曲线研究试验工作。Q值理念回弹仪具有可在任意角度下弹击而不受重力影响的特点,因此无需回弹值弹击角度的修正;同时由于没有指针滑块,不受牵引指针运动的反弹摩擦力影响,测试结果的离散性小,且测强范围大,可达10~110 MPa等优点。实验表明,Q值回弹仪的回归方程检测精度较目前传统的R值回弹仪高。Q值回弹仪是未来回弹仪技术发展的新方向,极可能是普通R值回弹仪的替代产品。     

回弹法和超声回弹综合法检测混凝土强度在工程建设中的应用

总结和分析检测混凝土强度常用的四种方法,并通过试块抗压强度检测、回弹法、超声回弹综合法的实际检测结果进行对比分析,给工程质量监督工作的现场混凝土强度检测提出一些参考意见。