蒸燃联合装置余热锅炉补燃初参数和补燃率的优化

据《Энергетика》2007年11～12月号报道,在具有单压和多压余热锅炉的燃蒸联合装置内,对燃气轮机的排气介质进行燃料的补燃,可提高余热锅炉内产生的蒸汽初始的温度T0、压力P0及其流量D0,增加了蒸燃联合装置组成内汽轮机装置的功率。     

燃气-蒸汽联合循环的低热值燃料热经济性分析

由于低热值气体燃料中含有大量惰性气体,可燃成分少,发热量低,燃料的体积流量大,因而在燃用低热值气体燃料时,燃气-蒸汽联合循环的特性也发生了变化.分析了压缩比、燃气初温、不同燃料成分对联合循环发电装置热效率的影响;阐述了不同燃料成分时压缩燃料耗功的变化,以及对燃气-蒸汽联合循环装置热效率的影响.对比分析了燃气-蒸汽联合循环与蒸汽循环装置的经济性.     

余热锅炉补燃装置的研究

介绍了燃-蒸联合循环余热锅炉补燃装置的分类及布置形式。分析了燃用气体燃料的内置式补燃装置的设计及结构特点,给出了补燃装置重要参数的计算方法及补燃系统的构成。提出了理论氧气消耗量的计算修正公式,指出了影响最大补燃量的主要因素,给出了最大补燃燃料量的计算方法和计算公式,对余热锅炉补燃装置设计、选型及余热锅炉设计具有指导意义。     

蒸汽冷却的M501G燃气轮机

据《TurbomachineryInternational》2004年11-12月号报道,从2003年起一种最先进的烧矿物燃料的发电装置在美国马萨诸塞州波士顿市梅斯锹克河岸运行。梅斯狄克发电站(8号和9号分厂)有两套联合循环装置,每套装置有两台三菱重工(MHI)的M501G燃气轮机(2×254MW)。2×800MW联合循环装置具有补燃和蒸发冷却。M501G具有蒸汽冷却的过渡段,这有助于提高热效率、增加涡轮进口温度并减少排放。蒸汽冷却是20世纪90年代末引入的G级燃气轮机的关键性能。与常规的501F的燃烧室比较,蒸汽冷却的M501G节省通常要用于燃烧室和过渡段冷却的冷却空气流量的…     

蒸-燃联合循环与燃-燃联合循环的模拟和对比

蒸汽-燃气联合循环装置由于其较高的发电效率而被广泛应用于各大、中型电厂。然而,在微小型燃气-蒸汽发电装置中,蒸汽轮机的应用无疑使得装置体积和成本费用大增。因此,本文提出在小型分布式发电装置中,采用环境压力吸热燃气轮机循环（APGC）装置来替代蒸汽轮机装置吸收燃气轮机排出的废气能量,组成燃-燃联合循环,增加系统本身的做功能力和效率,达到节能、减少燃料消耗的目的。本文从热力学第一定律和第二定律出发,基于ASPENPLUS软件分别建立了燃-燃联合循环、蒸-燃联合循环模型,比较分析了两种循环装置在能量质量和数量上的利用程度。结果表明：燃-燃联合循环装置的效率较高,这在要求能源高效利用的今天具有一定的理论意义。     

蒸汽回注式燃蒸联合循环装置

据《Теплоэнергетика》2005年4月号报道，在向动力燃气轮机装置的空气和／或燃气通路内喷入蒸汽的警蒸联合装置（пГУ ВП）内，利用燃料燃烧产物（燃气）和汽水工质，它们以蒸汽燃气混合的形式在燃气轮机装置中膨胀。回注蒸汽式燃蒸联合循环装置的特点是工艺过程相当简单和高效率。     

带补燃余热锅炉的研制

介绍了燃-蒸联合循环余热锅炉补燃装置的分类及布置形式,重点介绍了带内补燃装置的余热锅炉的设计特点,对余热锅炉设计及选型具有参考作用。     

余热锅炉蒸汽压力参数的优化匹配及补燃对热效率的影响

研究了联合循环条件下双压无再热非补燃和补燃式余热锅炉的当量效率、蒸汽轮机循环有效效率和联合循环热效率之间的优化匹配关系,由此来进行蒸汽高低压力参数选择与机组的优化匹配,确定了最佳参数。并在此基础上阐述了余热锅炉补燃对联合循环热效率的影响。     

补燃对常规联合循环中蒸汽动力装置效率的影响及补燃的简明经济评价准则

本文就不改变蒸汽热力参数，只改变新蒸汽温度及同时改变新蒸汽温度和压力三方面论述了补燃对常规联合循环中蒸汽动力装置热效率的影响；接着从系数定义出发推导出补燃的简明经济评价准则。     

舰用燃蒸联合装置COGAS汽轮机和冷凝器的改进设计

美海军燃蒸联合装置的汽轮机和冷凝器是一体化结构。采用这种结构可降低装置高度,使其能装于驱逐舰的机舱内。打算各种工况都使用燃蒸联合装置,但在巡航时燃油节省最多。采用横向交叉连结方式能更进一步节约燃料。所说的横向交叉连结系指两轴的驱逐舰,排气产生蒸汽的燃气轮机在一轴,而蒸汽轮机在另一轴。采用横向交叉连结     

补燃和不补燃余热锅炉的蒸汽曲线

《ＧａｓＴｕｒｂｉｎｅＷｏｒｌｄ》2 0 0 0～ 2 0 0 1年年度手册以 32页篇幅的图表提供了与宽广功率范围相配合的补燃和不补燃余热锅炉(ＨＲＳＧ)的蒸汽曲线。这些数据可能与燃气轮机世界年度手册的“性能规范”部分给出的ＩＳＯ条件下的额定值略有不同。其原因是计入了 10 2ｍｍ进口压力损失和 2 5 4ｍｍ出口压力损失而调整的结果。随着热效率和燃气排气温度相应的增加 ,输出功率的结果略有减小。此外 ,还给出了航改型和重型结构燃机的损失以及补燃余热锅炉的设计标准。对于各型燃气轮机 ,在其补燃和不补燃ＨＲＳＧ的蒸汽曲线上给出了蒸…     

常规的燃气-蒸汽联合循环热效率的关系式

本文提出了一个关系式,可以用来估算燃油或燃天然气的、所谓常规的有补燃和无补燃的燃气-蒸汽联合循环的热效率.它的形式简单,物理概念明确,便于概括各种因素的影响,具有实用价值.     

提高小功率燃蒸联合循环航改型燃气轮机装置效率的新途径

据《Теплознергетика》2005年6月号报道，借助于补充地把水喷入压气机后的压缩空气，并回热加热空气蒸汽混合物，按照具有在压气机内湿压缩的燃蒸联合循环工作的燃气轮机装置保证高的参数值，与简单方案燃气轮机比较，效率增加10％～15％（绝对值），比功提高到1．5～1．8倍；与回注蒸汽的蒸燃联合装置比较，所探讨系统允许实现更深度的回热，从而可以达到更高的效率值。按照所述的燃蒸联合循环，燃气轮机装置的热力方案现代化保证可以提高航改型动力装置的经济性。     

IGCC验证装置

据“Gas Turbine World”1992年11—12月号报导。Siemens/KWU公司和Babcock & Wilcox Espanola公司合伙将在西班牙马德里市以南的Puertollano建立一个320 MW的整体煤气化燃蒸联合循环(IGCC)验证装置。该验证装置将试验使用欧洲产的各种煤。此项计划的拔款约为8500万美元。该装置将是一个单轴联合循环装置,以煤为燃料     

环境温度对燃机联合循环热力性能的影响

针对某电厂燃机运行数据,分析了环境温度在不同运行负荷工况下,对燃-蒸联合循环三大主机的热力性能的影响。分析了环境温度对燃机的热效率、排气流量和排气温度的影响;通过计算结果分析对余热锅炉的高、低压蒸气流量、排烟温度和热效率的影响;对汽轮机的输出功率、热效率和排气湿度的影响;最后总结了对燃-蒸联合循环的热效率和相对输出功率的影响,得出该级燃机在15℃时联合循环热效率最高。     

用于蒸燃联合装置的汽轮机建造和运行的特点

《Теплоэнергетика》2010年9月号提出了用于不同类型二元蒸燃联合装置系统汽轮机改进的主要方向分析了提高用于ПГУ(蒸燃联合装置)的汽轮机经济性和机动性的问题。     

2015联合循环装置的价格

正《Gas Turbine World》2014~2015年年度手册发布了联合循环装置的商业价格。GTW发布的联合循环装置的价格是根据以天然气为燃料的运行标准而设计的简易联合循环装置的价格,并且在没有HRSG(余热锅炉)管道补燃的情况下具有保守的蒸汽循环:这些价格指的是对于EPC(工程总承包)范围,包括主要设备供应、装置的工程和建设,以美元支付的FOB(主岸价格)。它们不包括运输、项目特定的选项,物主项目的费用或项目的意外费用。设备范围     

补燃对常规联合循环中蒸汽动力装置效率的影响及补燃的简明经济评价 …

本文就不改变蒸汽热力参数，只改变新蒸汽温度及同时改变新蒸汽温度和压力三方面论述了补燃对常规联合循环中所动力装置热效率的影响；接着从Ｙｏｎｇ系数定义出发推导出实燃的简明经济评价准则。     

常规的燃气－蒸汽联合循环若干问题的探讨

本文对常规的余热锅炉型燃气－蒸汽联合循环中几个在热力设计中的问题，如补燃条件、补燃比、燃气与蒸汽轮机功率区配等问题进行了讨论，并对补燃条件和最大补燃比推导出了简洁而直观的表达式，供拟定燃气－蒸汽联合循环方案参考．     

根据高压蒸汽过热器出口集箱加热条件选择蒸燃联合装置启动蒸汽初温

正据《Теплоэнергетика》2013年6月刊报道,ВТИ(全俄热工研究所)的专家提供了蒸燃联合装置的高压蒸汽过热器出口集箱和蒸汽管道许用初温和加热速度分析的结果,这些许用值是为了保证其循环强度所需的条件。蒸汽过热器出口集箱是决定蒸燃联合装置所有类型启动持续时间的余热锅炉关键部件之一。在某些类型启动条件下,尤其是从冷态启动时,蒸汽和集箱金属初始温差是影响集箱循环强度的一个决定性因素,该初始温差的极限值现在没有规定。用集箱的三维数学模型进行的计算结果表明,对于给定的蒸汽流量和集箱金属初始温度,在启动时其热