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我矿2501下巷带式输送机机头段顶板破碎压力大,又处于冒顶区,交叉点巷道支护困难,原有巷遣棚梁变形,后采用套棚处理以加强支护。由于巷道断面小,扩刷困难,通用胶带输送机机头硐室又要求必须扩刷巷道才能满足设备安全使用要求。 相似文献
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煤矿开拓与准备巷道采用砌(石旋)或U形钢支护时,断面形状有半圆拱形、三心拱形和圆弧(即切圆)拱形三种,巷道断面形状的选择除了以围岩应力分布状态和支架强度的计算作为主要依据外,对于可以采用圆弧拱形的巷道,还存在着如何有效地利用断面面积,以及在保证必需的面积时如何节省支护材料的问题,特别是对采用U形钢支护的巷道,由于钢材价格昂贵,节省支护材料用量的经济效果更为显著。为此,提出圆弧拱巷道断面的计算方法,供选择巷道断面和确定支架定型系列时参考。 相似文献
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《煤矿开采》2018,(5)
为研究孤岛工作面条件下矿压显现规律及巷道支护,以两淮矿区刘庄矿120502超长孤岛工作面机巷为工程背景,通过现场实测以及FLAC~(3D)数值模拟软件对该孤岛工作面沿空掘巷矿压显现规律进行研究。结果表明:巷道顶板离层量较大,离层量最大达到117mm,且以浅部离层为主;在巷道掘进前期巷道围岩变形较小,随后巷道围岩变形随距巷道起点距离增加而增大,在距巷道起点600~800m之间变形更为剧烈,120503工作面采空区侧变形最大,平均值为180. 41mm,最大值为780mm,依次为煤体实侧(平均值为138. 23mm,最大值为445mm)、底鼓(平均值为124. 29mm,最大值为545mm)、顶板下沉(平均值为64. 03mm,最大值为430mm);由于垂直应力在煤柱内形成弹性核,使垂直应力达到32. 5MPa,工作面侧垂直应力达到26. 3MPa,相比增加了6. 2MPa,机巷邻近采空区侧受120502工作面开采影响大,使采空区变形增大;由于巷道采用直墙三心拱断面,顶部拱结构将垂直应力转换为切向应力,塑性区显示顶板受压底板受拉,由于岩石具有抗压不抗拉特性,因此顶板下沉小于底鼓量,并针对性地提出了巷道加强支护技术。工程实践表明,在初始支护设计的基础上,通过锚网索与喷浆、注浆联合等加强支护手段可以有效地对巷道围岩变形进行控制。 相似文献
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为有效控制潘家窑矿小间距大断面巷道围岩变形,基于普氏理论、强帮强角理论、锚杆悬吊理论,以巷道极限平衡拱、附加平衡拱下部围岩压力为主要控制对象,通过巷道帮部、角部支护以抑制极限平衡拱的形成,从而降低巷道顶部、帮部围岩压力。根据潘家窑矿巷道围岩地质力学参数试验结果,分析巷道围岩普氏拱形成过程,确定普氏拱曲线方程,研究开拓巷道顶部、帮部受力状态,计算巷道支护参数。研究结果表明:潘家窑矿开拓巷道附加平衡拱跨度为47.34 m、高度为14.241 m;附加平衡拱附加压力最大值为99.886 kPa;巷道顶部、帮部压力最大值位于主要运输巷,分别为198.608 kPa、74.8343 kPa。因此,提出了巷道顶板、帮部采用锚杆支护,同时巷道角部及帮部采用锚索加强支护的巷道支护方案。现场监测数据证明,支护后巷道整体变形量普遍较小,锚杆(索)受力稳定,围岩结构保持了较好的完整性。 相似文献
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城西立井井底事场处于安山岩和安山角砾岩中,围岩较稳定,2点交岔点采用短掘短砌方法施工,料石砌(石旋),用铁模板和木(石旋)胎。该交岔点如图1所示,自1号断面至11号断面间,巷道长度增加1m,宽度增加250mm,高度增加65mm(半圆拱增高125mm,墙高降低60mm),特别是在主岔、支岔和迎脸这三个半圆平面上,它们的拱基线都不在同一高度上,主岔拱基线1.6m,支岔拱基线1.9m,最大断面处墙高1.0m,这就使三个半圆相割而不相切,大拱和小拱不能圆滑地相接,以致产生锅底坑。 相似文献
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为确定某煤矿3和4号近距离煤层同采时下煤层回采巷道布置方式,结合煤层地质条件,采用理论分析确定下煤层巷道采用外错式布置方式,运用FLAC3D数值模拟软件确定下煤层回采巷道的合理外错距离为20 m,通过现场对4号煤层3409工作面材料巷顶底板及两帮变形进行观测分析,巷道在距工作面60 m以内顶板最大位移为150 mm,两帮最大位移为120 mm,超前工作面60 m以外,巷道变形量趋于稳定,结果表明,2层煤同时开采,工作面巷道外错20 m,在加固条件及合理的锚杆锚网支护作用下,巷道稳定性良好,巷道围岩变形得到了有效控制,能够满足工作面正常推进的要求。 相似文献
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120801运输巷受埋深大、上覆11号煤层采动等多重因素影响,导致巷道围岩破碎、支护难度大。结合现场条件,提出采用中空注浆锚杆+高强柔性金属网+工字钢架棚组合支护方式控制围岩变形。在巷道顶板采用涨壳式终孔注浆锚杆并配合注浆,提升顶板岩体整体稳定性及承载能力,加强锚杆围岩控制效果;巷道顶板及巷帮均铺设TECCO高强度柔性金属网,给巷道壁较大的支护作用力;按照1 000 mm棚距架设钢棚,进一步提升护表强度。现场应用后,120801运输巷顶底板、两帮最大移近量分别为66 mm, 58 mm,锚杆、架棚等支护体系均未出现失效、变形等问题,巷道围岩变形量较小,实现了深部破碎围岩巷道变形的有效控制。 相似文献
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《煤炭工程》2017,(6)
结合工程实例,探讨分析深埋煤层条带式充填开采矿房煤柱布置中巷道宽度,巷间煤柱宽度,巷间煤柱个数和隔离煤柱宽度等参数之间的相互影响关系,计算出巷间煤柱安全系数和隔离煤柱宽度及安全系数;对开采区间上方压力拱稳定性进行分析,得出压力拱拱腹和拱脚是其稳定性的关键,并计算拱腹和拱脚的安全系数;根据条带式开采布置方式推导出开采率和充填率的计算公式,并计算28种巷道和煤柱布置方案的开采率和不同充填系数下的充填率。最终,根据巷道宽度、巷间煤柱宽度和个数、隔离煤柱宽度、煤柱稳定性、压力拱稳定性以及开采率和充填率等参数对28种布置方案进行比选,推荐满足适用性、稳定性和经济性的合理方案。 相似文献
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为解决两硬薄煤层条件下沿空留巷难度大的问题,以姜家湾煤矿为研究对象,提出了巷内采用协调让压支护、巷旁采用抗压和让压结合的支护方式,给出了恒阻让压锚杆(索)让压曲线及高分子让压膨胀材料和抗压材料的配比,经分析确定巷内采用18 mm×2 400 mm的让压锚杆和17.8mm×8 000 mm的让压锚索支护,巷旁采用2 m宽高分子让压膨胀材料和抗压材料支护方案。应用结果表明:巷道顶底板和两帮最大移近量分别为255、249 mm,巷道断面最大收敛率为15.0%,确保了两硬薄煤层沿空留巷的稳定性。 相似文献