氰化氢在煤气和冷凝液中的相平衡

用气液平衡装置测定了不同温度下氰化氢在煤气和冷凝液中的气液平衡数据,并得出了氰化氢在煤气和冷凝液中的气液平衡关系式。     

电石炉气中氰化氢含量的测定方法

对现有氰化氢测定方法进行汇总与比较,确定以HJ 484—2009中的氰化物Ag NO3滴定法为理论依据进行试验研究,提出一种适用于测定电石炉中氰化氢含量的方法。     

板式塔中气液两相流乳化态的研究

在(φ)500 mm和(φ)334mm的冷模装置中观察和测定了气液两相流乳化态的流体力学性能.实验观察发现,按照Hofhuis和Zuiderweg提出的判据Ψ(气液动量参数)＞0.2时,确实出现了乳化态,塔板上的泡沫飞溅消失,降液管中的气泡明显细化.测定数据表明,在乳化态中,降液管中部平均气泡直径比泡沫态降低一倍,约为2～4mm,离开降液管的气含率也比泡沫态高得多,约有20%～40%.实验还发现,不同Ψ值,乳化程度不同,随着Ψ值的增大,乳化程度加深,表明乳化是一个伴随和渐进的过程.     

气—液两相流体在Karr塔中流体力学性质的研究

本文对气—液两相流体在Ｋａｒｒ塔中的压降、气含率和两相界面积的研究进行了全面的论述和分析，并对其研究进展作以探讨。     

间接终冷煤气冷凝液的利用

硫铵工序为保持饱和器的水平衡,将蒸氨塔来的含水氨汽送入饱和器,另外还需补充软水,补充水由出饱和器的煤气所带走,出硫铵工序的煤气由终冷工序将煤气温度冷却至25℃左右,以满足后续洗苯-脱苯工序的要求,终冷工序分离出的煤气冷凝液送入剩余氨水系统中。     

焦化厂煤气终冷工序冷凝液的利用

将煤气终冷工序的冷凝液替代饱和器补充软水,可以减少焦炉煤气净化单元的剩余氨水量。介绍了利用焦化厂煤气终冷工序冷凝液的工艺路线及相应的工艺装置,说明了工艺路线的控制要点。投入工业应用后,可节约水、电、蒸汽消耗和污水处理费用,效果明显。     

氰化氢在废气中的催化燃烧性能研究

考察了一元铂与二元铂 铑两种贵金属催化剂对氰化氢的催化燃烧效果 ,探讨了温度、氰化氢浓度、空气含量及气体空速等因素对脱除氰化氢的影响。研究结果表明 :在温度为 72 3K ,混合气中含空气10 %时 ,两种催化剂对较宽空速及较宽浓度的氰化氢均有较好的处理效果。     

低浓度氰化氢在浸渍活性炭上的吸附净化研究

采用浸渍法改性活性炭吸附脱除低浓度氰化氢(HCN),研究了NaOH与磺化酞菁钴(CoPcS)混合浸渍改性活性炭净化HCN的性能。研究表明:改性炭在制备过程中适当增加NaOH的浓度有利于提高其吸附HCN的能力,当NaOH浸渍液浓度为10%时,CoPcS/NaOH配比0.15mg·g-1、焙烧温度350℃为最佳制备条件;吸附反应阶段较适宜的体积空速为923h-1、氧体积分数2%、吸附温度为90℃。N2吸附表征了活性炭的比表面积和孔结构性质,与原活性炭相比,CoPcS与NaOH混合浸渍改性活性炭的比表面积和孔体积有所降低,但对HCN的吸附能力却显著提高,说明HCN与浸渍剂在活性炭表面发生了化学反应;孔径分布说明HCN在改性炭的中孔或大孔上参与化学吸附造成微孔扩充,而不是微孔填充和覆盖。     

集成煤气脱萘与冷凝液回用的终冷工艺

新的终冷工艺集成了煤气冷却、煤气脱萘与煤气冷凝液利用,使煤气净化单元实现煤气梯级冷却。利用终冷器上段冷凝液作为脱氨工序的软水,可以减少焦炉煤气净化单元的剩余氨水量。终冷器利用洗油脱除煤气中的萘,含萘洗油经加热、油水分离后,送往洗苯-脱苯工序再生。     

含氰化氢的混合气磷铵吸氨的实验研究

在玻璃填料塔中,用磷铵吸氨法回收氰化氢和氨气的混合气中的氨,研究了温度、吸收剂的浓度、液气比、进口浓度等条件对氨回收率的影响。结果表明,较好的工艺条件为:吸收温度45℃,吸收液浓度2.1 mol/L,液气比11 L/m³。     

分光光度法测定焦炉煤气中的氰化氢

本文采用分光光度法测定煤气中的氰化氢,对煤气流速、显色时间、稳定性条件等进行了讨论.分光光度法测定焦炉煤气中的氰化氢具有简单、快速、准确等特点,可用于焦炉煤气生产的监控.     

焦炉煤气脱硫脱氰工艺的优化

通过对焦炉煤气脱硫系统中HCN分解装置的运行状况和存在的问题进行总结,找出了其堵塞原因,并在理论和实践分析的基础上对生产工艺进行改造、操作方法进行改进。经过改造后工艺实际生产效果明显改善,脱硫工序开工率、硫磺产量明显提高,取得了较好的经济效益和环境效益。     

焦炉煤气配水煤气生产甲醇工艺探讨

介绍了山西焦化股份有限公司甲醇厂的24万t/a甲醇装置的焦炉煤气配水煤气工艺流程配置,分析了其主要工艺特点:焦炉煤气利用率高、弛放气排放量少、减少CO2排放及各种热能合理利用等,并针对该装置设计时的不足之处及原设备选型时的一些相关问题,提出了相应的改进建议。     

焦炉煤气循环干熄焦及焦炭脱硫

研究了焦炉煤气代替氮气作为循环换热介质的干熄焦工艺,该工艺在冷却焦炭的同时实现了焦炭脱硫. 通过物料和热量平衡计算表明,干熄焦过程循环焦炉煤气比循环氮气气料比显著降低;焦炉煤气在熄焦炉入口补充气体的比例越高,循环气量越小,干熄焦系统的动力消耗越小. 焦炭加氢脱硫实验结果表明,干熄焦过程循环焦炉煤气能显著降低焦炭中的硫含量.     

焦化厂焦炉煤气脱硫脱氰工艺的选择

本文通过对现代焦炉煤气脱硫脱氰工艺技术的分析,着重介绍了几种比较典型的工艺流程,并对焦化厂如何优选焦炉煤气脱硫脱氰的工艺提出了几点建议。     

顶装焦炉生产化工焦的试验研究

以顶装焦炉生产冶金焦炭的配煤比为基准,减少价格高的主焦煤的比例,增加气煤、贫瘦煤等价格较低的煤种,制定了多种生产化工焦的配煤比例,先在小焦炉试验找出最佳配比,然后在顶装焦炉进行试生产,取得了较好的效果。所生产的化工焦能满足公司甲醇厂造气炉的使用要求,替代了原使用的小块焦,降低了配煤成本及造气成本,提高了经济效益。     

徳士古水煤气制甲醇与焦炉气制甲醇的比较

对德士古水煤气制甲醇和焦炉气制甲醇的两套生产能力相同的合成装置进行了比较,相同点为:采用的甲醇合成塔器相同,催化剂相同,生产甲醇的工艺条件相同,催化剂升温还原处理方法相同;不同点为:技术路线不同,气体成分不同,精甲醇产品质量不同。认为合成甲醇在相同的工艺操作条件下,由于反应气体成分的不同,造成了反应途径的区别,即焦炉气制甲醇在高CO2的条件下(体积分数6%～9%),甲醇合成反应主要是以甲酰基途径合成;徳士古水煤气制甲醇在高CO条件下(体积分数15%～16%),甲醇合成反应主要是以甲酸基途径合成。     

试验焦炉与生产焦炉焦炭强度关系的研究

介绍了40kg试验焦炉的作用及用试验焦炉预测生产焦炉焦炭机械强度的试验过程与原理,通过对试验数据的处理,得出了生产焦炉与试验焦炉所炼焦炭的机械强度关系的公式,可指导生产焦炉的实际生产。     

焦炉煤气甲烷化催化剂的性能研究

针对传统甲烷化催化剂在高碳原料气中耐热性和抗积碳性差的缺点,开发了适用于焦炉煤气甲烷化制SNG的新型甲烷化催化剂。考察了催化剂制备方法、助剂、氢碳比及反应温度对催化剂活性的影响,并对催化剂进行了500 h稳定性考察。结果表明,该催化剂具有优异的低温活性,添加助剂的催化剂具有良好的耐高温和抗积碳能力,在800℃氢气气氛40 h后,CO2转化率仍〉99.0%,说明催化剂具有稳定活性。     

4.3m焦炉更换加热煤气的实践

以广东省韶关钢铁集团有限公司4.3 m焦炉为例,介绍了复热式焦炉更换加热煤气的具体实施步骤,总结了操作经验,并提出了实施过程中需要注意的问题。依据煤气供需变化成功更换焦炉加热煤气,有利于煤气资源的综合利用,不仅可以节能降耗,保护环境,而且也有助于企业实现清洁生产,循环发展。