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针对3200 m3高炉自产干熄焦配比低、落地矿配比高以及炉缸侧壁碳砖温度升高等问题,采取了稳定原燃料质量、优化操作制度、改善出铁组织、优化护炉方法等措施,炉缸活跃性得到极大改善,同时兼顾了高炉长寿和技术经济指标的提高,高炉炉况持续向好.2020年1~6月完成煤比154 kg/t,燃料比511 kg/t,利用系数2.52... 相似文献
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尤石丁晖凌明生解成成梁晨 《炼铁》2022,(2):19-25
马钢1号高炉大修开炉初期,面临风口小套频繁被砸、炉缸蓄热能力不足、铁口区域窜气喷溅及风量偏低鼓风动能不足等问题。通过采取优化上下部制度、原燃料精细化管理、休风后快速恢复炉况、加强炉前渣铁处理、优化煤气流分布及提高炉缸活跃性等措施,1号高炉逐渐实现了强化冶炼,日产量持续提高,燃料比持续下降,高炉强化冶炼达到投产以来最好水平。2019年12月,1号高炉日产量达到6866t/d,燃料比下降至494kg/t,中心气流指数及边沿气流指数逐渐趋于合理、稳定。 相似文献
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马钢B高炉炉役后期主要面临的问题:一是烧结矿、球团矿的钛含量偏高对炉缸活跃性产生了不利影响;二是冷却壁水管破损漏水影响了煤气流分布及安全生产。为保持炉况稳定顺行,采取的生产对策主要有:(1)加强原燃料管理,改善焦炭质量,减少矿石钛含量及入炉碱金属量;(2)优化上下部制度,疏松边沿、活跃中心,强化炉前出铁,稳定出铁时间,保证炉缸活跃性;(3)对炉缸活跃性进行定量评价。B高炉取得了较好的技术经济指标,2021年9月—2022年8月,月均利用系数在2.04~2.28 t/(m3·d),焦炭负荷在5.00左右,燃料比在488~500 kg/t。 相似文献
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通过对八钢A高炉(2500m3)下部调剂的操作经验进行总结,摸索出适应低成本原燃料状况下的铜冷却壁薄炉衬高炉的送风制度。根据高炉的冶炼条件,使用不同的风口面积和风口长度,以提高炉缸的活跃程度,降低高炉的热负荷,配合上部调剂作用,利用系数达到2.2Vm3.d以上,煤比稳定到140kg/t铁。 相似文献
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为了使高炉在高性能焦炭使用后能够获得最优的燃料比和良好的顺行条件,对焦炭高温性能和高炉焦炭负荷的关系进行了研究。首秦1号高炉在中修后,在可以获得高质量干熄焦的期间,根据送风系统及操作炉型变化选择了适合的送风制度。通过对原燃料和出铁的强化管理、上下部煤气流合理匹配和调剂,实现了经济炉料条件下高焦炭负荷冶炼。按要求限产后,将风口面积缩小11.38%,选择合理的送风参数,加长和稳定了风口回旋区深度,保证了炉缸活跃度,形成了中心煤气窄而强、边缘温度稳定的煤气分布。在平均渣比为433.30 kg/t的条件下,焦炭负荷提高至6.01 t·t-1,月平均燃料比为499.17 kg/t,充分地利用高反应性能的优质焦炭,实现了有效降低燃料消耗的目标。 相似文献
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杭钢2号高炉容积为255m~3,炉缸直径4.2m,风口10个,炉喉直径3.5m,用马基式布料器,风机能力750m~3/min。该高炉自1989年下半年起将风速由95m/s提高到110m/s,同时将矿石批重由原来的5.O~6.Ot/批增大到7.5~8.0t/批,在原燃料条件劣化的情况下,保持了较好的顺行水平,获得了增产15~19%,ηco提高近3%的良好经济效果。1.风速与矿批的调整该高炉风速与矿批的调整大致可划分为三个阶段。第一阶段风口面积为0.0866m~2(风口直径φ105mm),矿批5.0~5.5t。 相似文献
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首钢股份3号高炉中修开炉后,炉缸侧壁局部温度持续上升,TE31349点热电偶温度最高升至439℃。认为炉缸中心不活跃、炉温维持较低水平、风口损坏漏水对炉缸侧壁和炉底砖衬薄弱部位的侵蚀加剧是炉缸侧壁温度升高的主要原因。通过采取加钛矿护炉、调整高炉操作制度、加大冷却强度、优化炉前操作等措施,炉缸侧壁温度普遍下降,TE31349点热电偶温度得以控制,稳定在120℃左右;2020年6—10月,高炉主要技术经济指标明显改善,特别是燃料比由545.68kg/t下降至513.12kg/t。 相似文献
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