活塞顶面烧蚀的几点看法

造成铝活塞顶面烧蚀的原因很多,它不是一个孤立的现象,当几个因素叠在一起时,极有可能造成活塞烧顶.一般地讲,新车发生烧顶的情况极少,经维修换了活塞、活塞环后的车发生较多,而柴油机比汽油机更多.这里,谈一下个人的粗浅看法,供活塞的使用者和活塞的制造者参考.铝活塞顶面烧蚀,那是因为活塞顶面某一局部地方温度过高,超过了该活塞材料的高温强度,甚至达到材料熔点而发生的现象.情况严重时,甚至危及到火力岸.同时也应该看到,活塞顶面该局部地方散热不畅、不及时,不充分.以活塞为主体,从“外因”和“内因”两个方面分别分析发生烧顶的原因.     

铝活塞顶面烧蚀现象分析

近年来,随着配件市场规模的不断扩大,在汽油发动机中,发生了多起活塞顶面烧蚀现象,我们俗称烧顶,由于大多数用户对此类现象发生的基本原理及原因不清楚,认为是活塞本身质量问题所引起的所以提出了种种不合理的要求,伤害了活塞生产厂家与用户之间的感情,今就此现象从理论上作一分析说明.     

“椭圆抛物顶面自循环小型高效沼气池”通过省级鉴定

由武义县农村能源办公室承担的“椭圆抛物顶面自循环小型高效沼气池”项目,日前通过浙江省科委的技术鉴定。武义县农村能源办针对原水压式沼气池普遍存在的产气率低、出料难等问题,于1990年开始这项课题研究,1991年列入浙江省科学技术研究计划。两年来,他们反复试验,不断探索。研究出抛物双曲顶面和倾斜拱形底面的椭圆柱体顶返式池型,该池型结构新颖、力学性能好适于塞流式运行。池内还安装了 U 型     

建筑外形对建筑顶面风力机微观选址的影响

针对城市建筑环境内的风能应用问题,利用CFD方法对4种不同建筑外形的高层建筑物顶面风场湍流特征进行研究,开展建筑外形对风向变化的敏感性分析,并分析4种建筑物顶面风速、湍流强度随高度的变化规律,确定4种建筑外形的建筑顶面风力机的合理安装位置和高度,结果表明：具有圆润曲线外形的2类建筑更利于风力机的安装,风力机的安装高度可更低;建筑物的长轴和短轴越接近,顶面越有利于风力机的安装;4种建筑外形的建筑顶面安装风力机时仅考虑U/U₀≥1的有利安装高度H_u即可保证风力机的有效输出功率和运行安全;无盛行风向情况下,4种建筑物的中心区域更有利于风力机安装,风力机的安装高度最低,圆柱体、椭圆体、正方体及长方体建筑物顶面中心区域风力机最低安装高度分别为1.05H、1.09H、1.11H及1.14H。     

节流孔面积A_0对幅向钻孔泵液压调速系统静态特性的影响

本文从理论及试验两方面研究了节流孔面积A_0对幅向钻孔泵液压调速系统动作转速、终止转速、折点位移、速度变动率的影响。并定量地指出了理论值和实测值的差别。     

煅烧陶瓷、耐火材料等的隧道窑的热平衡计算方法(续)

另外,按气体燃料的低位发热量[kcal/m~3N或KJ/m~3N]计算理论空气量A_0[m~3N/m~3N)和干烟气量G'(m~3N/m~3N)时,可用下列简式进行计算     

采用CAE分析柴油机冲缸垫与机体顶面变形大故障

采用CAE方法分析了某新开发的柴油机试验过程中不断出现的冲缸垫与机体顶面变形大故障,发现故障系机体受力后产生严重塑性变形所致。根据分析结果,提出了加长缸盖螺栓长度以加深机体螺孔,同时加深缸盖螺栓孔的沉孔深度,使所有螺纹都处于缸套支承面以下的优化方案,计算与试验结果表明,优化后该柴油机机体的受力变形大幅减少,通过了500h冷热冲击可靠性试验,完成了产品开发。     

起动电机顶齿故障的分析与解决方法

根据使用中出现起动电机顶齿的问题，分析起动电机顶齿的故障原因，提出解决方法。     

改善压力容器电渣焊缝冲击韧性的探索

本文针对12.5万千瓦机组400吨/时锅炉汽包纵缝电渣焊接出现的焊缝冲击韧性不稳定,探索提高韧性的途径。对于BHW35钢采用相变点间(A_1—A_3)热处理,不仅能提高冲击韧性,而且能降低脆性转变温度。热处理保温温度以接近A_(C1)为宜。值得进一步验证,应用于生产。     

基于Copula函数的西南岩溶流域多变量洪水频率分析

基于西南岩溶区澄碧河流域平塘水文站年最大场次洪水数据,利用Copula函数建立多维洪水变量的联合分布并计算联合、同现重现期。结果表明,Frank Copula对洪峰—洪量二维联合分布的拟合效果最优(R_(RMSE)=0.041 1,A_(AIC)=-56.2),Gumbel Copula对洪峰—历时二维联合分布的拟合效果最优(R_(RMSE)=0.0482,A_(AIC)=-53.3),Gaussian Copula对洪量—历时二维联合分布的拟合效果最优(R_(RMSE)=0.046 0,A_(AIC)=-54.2),Gumbel Copula对洪峰—洪量—历时的三维联合分布拟合效果最优(R_(RMSE)=0.049 2,A_(AIC)=-53.0);洪水单变量重现期大于多变量联合重现期(如T=100 a,相应的T_(aqw)=52.3 a、T_(aqt)=79.9 a、T_(awt)=60.6 a和T_(aqwt)=35.7 a),小于多变量同现重现期(如T=100a,相应的T_(oqw)=980.2 a、T_(oqt)=130.1 a、T_(owt)=267.4 a和T_(oqwt)=260.3 a)。研究结果可为岩溶区流域工程防洪安全评价提供新的选择。     

全直桩码头结构的静力与动力弹塑性分析

以江苏国华镇江港全直桩码头结构段为研究对象,针对全直桩码头的结构特点,基于《水运工程抗震设计规范》中的抗震计算方法,采用动力弹塑性分析方法和静力弹塑性分析方法,计算得到了码头结构的基底剪力—桩顶位移关系曲线、桩顶最大位移、塑性铰分布。结果表明,利用两种方法计算得到的基底剪力—桩顶位移曲线相关不明显;利用动力弹塑性方法得到的桩顶最大位移与利用静力弹塑性方法得到的性能点目标位移相差不大;两种方法分析得到的塑性铰位置分布相接近,即塑性铰主要分布在桩底和桩顶,并首先出现在陆侧桩底,然后向海侧发展,但利用静力弹塑性方法得到的塑性铰较多,分析结果偏保守。     

内燃机活塞顶面积碳的分析及初步研究

本文针对往复式内燃机活塞顶面出现的积碳,通过扫描电镜检测其化学成分并分析了其形成机理,发现燃料燃烧不良形成的碳烟颗粒和部分润滑机油进入燃烧室燃烧产生的灰分是形成积碳的要因,借助有限元分析方法探讨了积碳对活塞及发动机的影响,提出了预防措施,尽量减少或延缓活塞顶面积碳的形成,保证内燃机性能的持久性。     

利用进气CFD分析改善活塞顶温度计算精度

采用试验和仿真分析的方法研究了发动机进气冷却作用对汽油机活塞顶温度分布影响.利用硬度塞测温法在发动机台架试验中测量了活塞顶各部位温度,分析比较了活塞顶进气门侧和排气门侧的温度差异.为了考虑冷空气进入气缸时对活塞顶不同部位冷却作用的不同,进行了发动机进气过程流体动力学计算(CFD),得到了进气过程中活塞顶不同部位的换热量,并将其用于修正活塞顶的热边界条件,在此基础上计算了活塞顶的温度分布,并和试验结果进行了对比分析.结果表明:进气冷却作用使得活塞顶进气门侧的温度明显低于排气门侧;利用进气过程CFD分析结果对活塞顶热边界条件进行修正后提高了计算精度,计算结果能够反映活塞顶进、排气门侧的温度差异.     

基于燃油系统参数与试验分析结合的研究设计方法

从柴油机燃油系统预行程、柱塞供油有效行程、平均喷油速率、平均供油速率、柱塞顶隙提前特性和专家系统等基本概念出发,以柱塞偶件研究与开发为例,阐述了柴油机燃油系统的一般试验与理论分析方法,尤其侧重于柱塞供油有效行程、柱塞顶隙节流行程、柱塞供油系数与柱塞顶隙起作用系数的计算与分析。指出了当前柴油机及其燃油系统研究与分析过程中存在的一些问题,并有针对性地提出一种新的概念,即基于燃油系统基本参数与试验分析相接合的研究与设计方法。     

柴油机活塞组件结构参数对其密封性能的影响

以一款非道路高压共轨柴油机为研究对象,结合活塞温度场试验研究,建立了活塞组件运动学模型。着重研究了不同配缸间隙、开口端倒角对柴油机窜气量及缸内润滑油消耗的影响规律,运用响应曲面法分析了活塞环开口间隙对窜气量的影响,在此基础上对顶环及二环开口间隙参数进行优化,得到最优解。分析结果表明:配缸间隙的增大使得润滑油消耗增大,最大增幅为7.54%,配缸间隙对窜气量影响较小。顶环开口端倒角对窜气量影响较为明显,顶环开口端倒角从0增加到1mm,窜气量增大13%。顶环及二环开口间隙对柴油机窜气量影响具有线性关系,油环开口间隙对柴油机窜气量影响较小。顶环开口间隙0.42mm、二环开口间隙0.48mm为最优解,此时窜气量为13.11L/min。     

顶隙柱塞的原理分析

从顶隙柱塞的结构出发,通过对液力过程的模拟,对比分析了顶隙柱塞与常规柱塞的喷油特性差异,从而得出了顶隙柱塞随转速增高而喷油提前的原因,并通过试验测试验证了此结论。另外,还对比分析了不同顶隙结构参数对喷油提前特性的影响,提出了顶隙柱塞设计中需考虑的几点因素。     

7FDL-1 6型柴油机新型活塞顶的国产化开发

介绍了GE公司新式活塞顶的改进方式,分析了活塞顶存在问题的原因,结合ND5型机车的实际情况,对新式活塞顶进行了国产化开发.     

双盘式浮顶储罐罐顶传热系数的计算分析

本文运用传热学基本原理,在归纳总结出双盘浮顶传热系数计算方法的基础上,结合现场数据,研究对比了单双盘浮顶传热系数范围和变化规律的不同,并分析了环境温度、风速和储罐容积对双盘浮顶罐罐顶传热系数的影响。     

平顶建筑物顶面风力机安装位置和高度的研究

采用CFD方法,对放置于某风场的长方形平顶建筑物(长×宽×高=12.4 m×2.4 m×3.1 m)顶面的风资源特征进行模拟计算,计算中同时考虑中性大气边界层和地表粗糙度的影响,分析4个不同风向条件下建筑物顶面15个参考位置的风速增大系数和湍流强度随高度的变化规律,确定屋顶风力机的适合安装位置和高度。结果表明:平顶建筑物顶面安装风力机时其安装高度至少要达到1.3H(H为建筑物高度),以避开强湍流区域;在高于建筑物顶面0.5H高度后,建筑物顶面各位置出现风速增大现象,而当高于建筑物顶面2.0H后,风速增大系数趋于定值;当风力机安装高度高于建筑物顶面0.5H~2.0H时,长方形平顶建筑物顶面15个参考位置均可安装风力机。     

充水式橡胶坝坝高与坝袋充水量、堰顶水头的关系

坝高作为橡胶坝的一项重要参数,对橡胶坝塌坝泄水和立坝蓄水具有显著影响。通过物理模型试验的方法设计6种坝高的充水式橡胶坝,对影响坝高的主要因素坝袋充水量和堰顶水头进行试验研究并分析其间的关系,拟合出经验公式。结果表明,橡胶坝坝高随坝袋充水量的增加而变高;当实际坝高未达到设计坝高时,在同一坝袋充水量下,坝高随堰顶水头的增大而变高;当实际坝高等于设计坝高时,堰顶水头对坝高的影响变小,坝高几乎不再随堰顶水头变化。