钼对N80级ERW石油套管用钢相变规律的影响

采用Formaster-F型全自动相变仪测定了含Mo和不含Mo的N80级ERW石油套管用钢的静态CCT曲线,通过光学显微镜观察两种钢不同冷却速度下的显微组织,结果表明,N80级ERW石油套管试验钢的临界点Ac₁、Ac₃基本不受Mo元素的影响,试验钢1和试验钢2开始生成马氏体组织的临界冷速均为8℃/s。由于Mo元素的加入,扩大了N80级ERW石油套管试验钢贝氏体相变的冷速区间范围,并且使该试验钢的组织得到了细化。     

包钢N80Q钢级石油套管的开发和生产

根据套管的服役条件,高钢级石油套管的生产已是势在必行.包钢通过对N80Q钢种和热处理工艺的研究,成功地开发生产了性能满足标准要求和用户需要的N80Q钢级石油套管.     

高钢级石油套管用钢连续冷却转变行为的研究

采用Gleeble热模拟技术并结合金相硬度法,对P110、Q125级别ERW石油套管试制钢的连续冷却转变行为进行研究。连续冷却转变行为表明,P110级11#试制钢只有在冷却速度≥30℃/s的条件下才能淬透获得完全马氏体组织,Q125级12#试制钢在冷却速度≥50℃/s、Q125级13#试制钢在冷却速度≥10℃/s的条件下淬透才能获得完全马氏体组织。     

用30Mn4钢生产N80钢级套管研究

在实验室试验的基础上，用30Mn4钢热处理生产了N80钢级石油套管，其各项性能指标均达到AP16CT规范的要求，取得了显著的经济效益。     

80 t转炉-LF-VD-CC流程冶炼N80-1石油套管钢的工艺实践

N80-1石油套管钢36Mn2V(%):0.34～0.38C、0.25～0.40Si、1.45～1.70Mn、≤0.020P、≤0.015S、0.01～0.04Al、0.11～0.16V,(Sn+Sb+As+Pb+Bi)≤0.035,[O]≤35×10^-6,[N]≤80×10^-6,[H]≤2.5×10^-6由80 t顶底复吹转炉-LF-VD-Φ210～270 mm圆坯连铸工艺冶炼。通过高拉碳补吹氧、控制终点[C],控制出钢回磷≤0.008%,使用碱度3.2～4.0的精炼渣系等工艺措施,使该钢P为0.012%～0.019%,S为0.003%～0.005%,[O](11～22)×10^-6,[N](39～76)×10^-6,[H](1.5～2.1)×10^-6,其成分、组织和性能均达到用户以及API Spec5CT标准要求。     

N80Q钢级石油套管研制

文章介绍了用普通低合金钢经调质处理(淬火 回火)生产N80Q钢级石油套管的工艺过程.经检验证明,套管的机械性能和实物质量完全达到了API标准的要求.     

L80-1钢级石油套管的试制

文章介绍了用普通低合金钢经调质处理(淬火+回火)生产L80-1钢级石油套管的试制工艺过程。试制套管的机械性能和实物质量完全达到了API标准的要求,而且用一个钢种生产不同级别的套管可以降低冶炼生产的难度。     

高钢级ERW石油套管用钢焊接热影响区组织和性能研究

采用Gleeble焊接热模拟技术并结合金相-硬度法,对试制的高钢级ERW石油套管用钢焊接热影响区组织和性能进行研究。结果表明：随着碳当量的增加,试制钢的淬透性显著增强,同时焊接热影响区冷裂纹敏感性增大;试制钢焊接热影响区的组织存在显著差异,在焊接热影响区的过热粗晶区、热-机械交界区、正火区等3个区域中,过热粗晶区的组织粗大并出现魏氏组织和马氏体淬硬组织。     

石油套管用钢ERW-N80-1的连续冷却相变

采用Gleebl-3800热摸拟试验机,测定了石油套管用钢ERW-N80-1的动态CCT曲线,并通过光学显微镜和电子显微镜对连续冷却后的组织和第二相析出物进行了观察和分析。结果表明：随着冷却速度的提高,在连续冷却转变组织中依次出现多边形铁素体、粒状贝氏体、板条状贝氏体、针状贝氏体、板条状马氏体和针状马氏体,M/A组织的...     

天钢80ksi钢级抗硫抗挤毁石油套管钢的生产实践

为满足市场对高强度高抗挤毁套管的需求,天津钢铁集团有限公司开发了80ksi钢级抗硫抗挤毁石油套管钢27CrMo圆坯。介绍了该石油套管钢的生产工艺路线,通过对钢中的磷硫含量、全氧含量、五害元素及气体含量的控制,使圆坯产品实现了生产。经检验,成品石油套管的抗硫性能和抗挤毁性能完全满足相关标准的要求,化学成分稳定,铸坯质量良好。     

天钢N80石油套管用钢的生产实践

介绍了天津钢铁集团有限公司采用BOF-LF-VD-CC工艺流程冶炼N80石油套管钢的生产实践情况.通过采用高拉碳补吹氧、控制转炉终点[C]、使用碱度3.5的CaO-Al2O3精炼渣系、喂入CaSi线和足够的软吹时间等工艺措施,使得所生产的产品成分和低倍组织符合客户质量要求以及API相应规范.对生产实践中发现的转炉回P控制、LF精炼时间控制、[Al]s稳定控制等问题进行分析与讨论,为进一步优化生产工序和提高产品质量奠定了基础.     

转炉开发N80级非调质石油套管钢的实践

介绍了天津钢铁有限公司开发的N80级非调质石油套管钢的技术特点、工艺流程。实践证明，该工艺生产的产品化学成分、机械性能符合标准要求，用户满意。     

N80级石油套管在线形变热处理工艺

利用连轧管后的中间冷却、再加热及定减径过程,实现钢管生产的在线形变热处理,这种工艺既能提高钢管的性能,又能降低生产成本.结果表明:40Mn2V钢经在线形变热处理后,奥氏体晶粒度较直接定径工艺提高2.5～3级,生产无缝钢管的纵向冲击功A_k≥22J,σ_0.5≥555MPa,σ_b≥819MPa,延伸率δ₅≥23%,满足API标准对N80石油套管的性能要求.中间冷却过程中,奥氏体的完全分解程度以及合理的再加热温度是改善N80石油套管力学性能的关键.     

L80-1级高抗挤毁石油套管用钢29MnCr6的开发

达力普石油专用管有限公司成功开发出用于生产Φ244.5 mm×10. 03 mm规格L80-1钢级抗挤毁石油套管的经济性材质-29MnCr6。与常规25CrMo材质相比,29MnCr6材质冶炼成本低,热处理能耗小,可降低生产成本。经性能检测,29MnCi6材质与常规25CrMo材质相比,轧制出的L80-1钢级石油套管拉伸性能相当,冲击韧性符合API 5CT标准要求,而且抗挤毁值相差不大,均具有高出API Bull 5C2标准抗挤毁值60%的高抗挤毁水平,因此,29MnCr6材质完全可代替25CrMo材质。     

石油套管用钢带状组织研究

采用硫印、热酸侵蚀、原位分析和SEM扫描电镜及能谱分析等方法,分析J55钢级石油套管铸坯中心元素的偏析,研究加热温度、终轧温度、未再结晶区变形率、终轧后冷速及卷取温度等因素对消除或者减轻带钢中带状组织影响规律。结果表明:Mn元素偏析是引起热轧带钢带状组织的直接原因,采取提高加热温度、终轧温度、未再结晶区大变形率、终轧后冷速及降低卷取温度等措施,可以减轻或者消除由于铸坯中心偏析引起的带状组织。     

转炉冶炼N80顶吹N_2后搅拌技术研究

通过对转炉冶炼N80顶吹N2进行后搅拌的工业试验研究,探讨了顶吹N2对熔池温度及成分的影响。结果认为,顶吹强度4.0~4.5 m3/(t·min)的N2,喷吹时间≤1.5 min时,熔池平均增氮量仅为0.000 033%,平均增氮速率为0.000 01%/min;对碳含量有一定的影响,平均脱碳速率为0.005%/min;对磷含量影响明显,平均脱磷速率为0.002 2%/min;温降较大,平均温降速率为15.4℃/min;顶吹N2前后炉渣中铁的氧化物含量未出现明显的规律性变化。     

油井用N80级36Mn2V非调质钢管坯的冶炼工艺实践

攀钢采用铁水预处理120 t转炉冶炼-主要成分为CaC₂的P1脱氧剂预脱氧、合金化-LF+RH精炼- 280 mm×380 mm方坯连铸工艺生产36Mn2V非调质钢(%:0.34～0.38C、1.45～1.70Mn、0.11～0.16V、≤0.020Ms)。分析和检验结果表明,Si、Mn、V合金元素的平均收得率分别为85.8%、98.0%和96.0%;140 mm圆管坯的T[O]为(6.4～13.0)×10^-6(平均9.1×10^-6),[N]为(28.0～59.0)×10^-6,管坯的冶金质量均满足技术条件的要求。