列管式冷凝器的泄漏及检修

列管式冷凝器是大多数化工企业都要用到的,但冷凝器在使用一定时间后发生的泄漏既影响生产又成为事故隐患。下面就谈谈我公司使用列管式冷凝器时遇到的泄漏问题及处理方法。1 泄漏原因列管式冷凝器的泄漏一般是壳体损伤或列管损伤、管口焊缝泄漏。由于生产的连续性,冷凝器一般处于不问断工作状态,很难发现漏点,发现了又很难处理。究其原因大致有4种。     

齐鲁石化工程有限公司开发出异戊橡胶胶乳脱气气体分离工艺及系统

<正>山东齐鲁石化工程有限公司开发出一种异戊橡胶胶乳脱气气体分离工艺及系统。它是将除掉脱气气体夹带胶粒后的气体降温至60℃,全部冷凝为液体;将冷凝液降温至45℃,然后再进行己烷、异戊二烯和水的分离。分离系统包括脱气釜、釜顶过滤器、分离塔,釜顶过滤器通过管线连接脱气釜顶部,釜顶过滤器通过管线连接釜顶冷凝器,釜顶冷凝器通过管线连接粗溶剂油冷却器,粗溶剂油冷却器通过管线连     

一种塑料色母生产的密炼机的空气回收装置

正本实用新型公开了一种塑料色母生产的密炼机的空气回收装置,包括壳体,壳体包括进风口、回收装置和除尘室,进风口位于壳体的左侧,且通过气体管道与回收装置连接,气体管道为倒U形,气体管道的管口处设置有鼓风机,回收装置位于壳体的内部,回收装置的底部连接有回收管道,回收管道穿过壳体,回收管道的管口处设置有阀门,回收装置的中间部分     

陶瓷膜冷凝器用于烟气脱白烟过程的中试研究

将平均孔径5、20和50 nm的管式陶瓷外膜制成膜冷凝器,并搭建膜面积0.3 m~2的膜冷凝中试实验装置,开展陶瓷膜冷凝器在烟气水、余热资源回收及脱白烟领域的中试研究。对比采用不同排布方式的两级陶瓷膜冷凝器的水、热回收效果,考察进气相对湿度、进气温度、进气线速度等操作条件和不同孔径陶瓷膜的排布方式对膜冷凝器水通量及水回收率的影响。研究表明,在两级膜冷凝器中,烟气、冷却水均为串联流动时,可得到更高的水、热通量及回收率。过程水通量随进气相对湿度、进气温度、进气线速度的增加而增加;水回收率随进气相对湿度、进气温度的增加而增加,随着进气线速度的增加而降低。在三级膜冷凝器中,采用每级均填充平均孔径50 nm的管式陶瓷外膜的排布方式时,可获得最佳的水、热回收效果;不同孔径陶瓷膜的排布方式对膜冷凝器水回收效果影响明显,对热回收效果影响不大。在各实验工况下,三级膜冷凝器水通量及水回收率最高分别可达38.5 kg·m~(-2)·h~(-1)和50.6%。与传统换热器相比,陶瓷膜冷凝器不仅可实现水、余热的同时回收,且其总传热系数为415 W·m~(-2)·℃~(-1),换热效果更佳,并能明显缓解"白色烟羽"等视觉污染。基于陶瓷膜的膜冷凝技术在中试实验阶段展现出良好的回收效果,在资源回收及脱白烟过程有广阔的应用前景。     

典型离心泵进出口管道的应力分析

应用CAESAR Ⅱ软件对温度为150℃、200℃、250℃两级变径的离心泵进出口管道进行应力计算和管口受力分析,通过调整管道走向,改善管口受力。比较两种方案下泵进出口的载荷,得出不同温度下修改管道走向的方案,使管口载荷满足API610的要求,保证设备的正常运行。     

陶瓷膜冷凝器用于烟气脱白烟过程的中试研究

将平均孔径5、20和50 nm的管式陶瓷外膜制成膜冷凝器，并搭建膜面积0.3 m²的膜冷凝中试实验装置，开展陶瓷膜冷凝器在烟气水、余热资源回收及脱白烟领域的中试研究。对比采用不同排布方式的两级陶瓷膜冷凝器的水、热回收效果，考察进气相对湿度、进气温度、进气线速度等操作条件和不同孔径陶瓷膜的排布方式对膜冷凝器水通量及水回收率的影响。研究表明，在两级膜冷凝器中，烟气、冷却水均为串联流动时，可得到更高的水、热通量及回收率。过程水通量随进气相对湿度、进气温度、进气线速度的增加而增加；水回收率随进气相对湿度、进气温度的增加而增加，随着进气线速度的增加而降低。在三级膜冷凝器中，采用每级均填充平均孔径50 nm的管式陶瓷外膜的排布方式时，可获得最佳的水、热回收效果；不同孔径陶瓷膜的排布方式对膜冷凝器水回收效果影响明显，对热回收效果影响不大。在各实验工况下，三级膜冷凝器水通量及水回收率最高分别可达38.5 kg·m^–2·h^–1和50.6%。与传统换热器相比，陶瓷膜冷凝器不仅可实现水、余热的同时回收，且其总传热系数为415 W·m^–2·℃^–1，换热效果更佳，并能明显缓解“白色烟羽”等视觉污染。基于陶瓷膜的膜冷凝技术在中试实验阶段展现出良好的回收效果，在资源回收及脱白烟过程有广阔的应用前景。     

波纹管换热器在我公司的应用

2000年以前，我公司采用的冰机氨冷凝器均为LN-200列管换热器。当时，我公司合成氨生产能力为6万t／a，但由于氨冷凝器的换热效果不太理想，在夏季冷冻系统的5台JZK20C制冷能力580kWh冰机及5台换热面积F=197m^2氨冷凝器全部满负荷投入系统后，方能满足生产要求，且冰机经常超电流，氨冷凝器进口温度为68℃，氨冷凝器出口温度超过33℃。     

钢质管型对蒸发式冷凝器传热的影响

蒸发式冷凝器是一种高效冷却散热设备,其传热性能目前还需要深入研究.在总结蒸发式冷凝器传热特点的基础上,提出了采用新的钢质弹形管、扭曲管和弹形.扭曲间断管强化传热的新结构,并测试了它们应用于蒸发式冷凝器的流动与传热性能,与传统的圆管和椭圆管进行了对比.研究结果表明,在冷却水喷淋密度为0.06 kg·m-1s-1、管截面风速为3.4 m·s-1时,椭圆管、弹形管、扭曲管和间断管比圆管总传熟系数K分别高19.2%、24.4%、26.8%和31.2%.管内冷凝、管外水和空气的传热过程对总传热性能均有重要影响,弹形管可有效强化管外水膜与空气间的传热,同时降低空气流动压降;扭曲管可改善水膜分布,强化水膜传热,同时会增大空气流动压降:弹形-扭曲间断管可同时强化水膜、水膜与空气间的传热,略为减小空气流动压降.     

水喷射冷凝器的设计与应用

本文介绍了水喷射冷凝器的选用和结构原理 ,论述了设计水喷射冷凝器时主要性能参数的计算和取值 ,并对水喷射冷凝器设计的优化进行了一些探讨。     

水喷射冷凝器的设计与应用

介绍水喷射冷凝器的选用和工作原理,对水喷射冷凝器的主要性能参数的计算、取值和设计优化进行了一些探讨。     

尾气冷凝器U形管束结垢原因分析及技改总结

对尾气冷凝器U形管束结垢的原因进行了分析,并通过采用调温水系统、拆除循环水过滤网等措施,使尾气冷凝器的工作状况有了很大的改善,从而彻底地解决了严重制约三聚氰胺装置长效、安全、稳定运行的瓶颈,保证了三聚氰胺装置长期满负荷的稳定运行,对生产具有一定的指导意义.     

尿素高压设备管板及列管的腐蚀和修复

通过对高压甲铵冷凝器管板及管口腐蚀进行失效分析,针对甲铵冷凝器的腐蚀与护防问题提出了几点建议。     

高压甲铵冷凝器腐蚀的原因分析及对策

目前，国内各生产厂家的高压甲铵冷凝器衬里及列管材质为00Cr25Ni22Mo2或316L（尿素级）。在高压甲铵冷凝器内，管程的物料为尿素甲铵液，其中各组分的质量分数为尿素0．3％、C0243．4％、氨47．7％、水8．6％，其余物质可以忽略不计。正常操作时，物料的温度为166℃～170℃。其中，CO2几乎全部以甲铵的形态而存在，其摩尔百分含量为43％。管程的正常操作压力为13．5～14．5MPa。     

冶炼烟气硫磺回收装置硫冷凝器的中试结果

作为利用甲烷还原冶炼烟气生产硫磺开发工作的一部分,在处理烟气量约为1 000 m^3/h的中试试验中研究了两段式和四段式硫冷凝器。四段式硫冷凝器第一段为水管式,主要用于除去冶炼烟气中的烟尘,其余3段为气管式设计。试验表明,在两段式硫冷凝器中,80%的硫磺在第一段中冷凝;当气体初始温度为400℃时,四段式硫冷凝器硫磺总回收率最高可达85.09%。开发了一种水洗工艺回收硫冷凝器出口气体中的硫磺,以使尾气硫含量减少到至多1 g/m^3。     

尿素装置蒸发冷凝器技术改造

我公司尿素装置 ( 1 740t/d)采用CO2 气提法工艺 ,尿素产量目前已超过设计能力。原设计尿素装置一段蒸发冷凝器 ( 1 1 70 2 -C)和二段蒸发冷凝器 ( 1 1 70 3-C)所用的冷却水是串联使用 ,采用温度为 1 6℃的一次水作为冷却介质。冷却水先进入二段蒸发冷凝器 ,冷却后再进一段蒸发冷凝器 ,冷却用水量为 85 0m3/h ,将冷却后的一次水 ( 70 0m3/h)进入尿素循环水回水管网作为循环水系统的补充水。由于一次水没有全部利用 ,多余的一次水只有排放 ,造成水资源的浪费。为此 ,我厂决定进行节水技术改造 ,改一次水为循环水作为冷却介质 ,以降低一次水…     

直接冷凝器升气管堵塞的热乙二醇冲洗

直接冷凝器升气管堵塞的原因一是升气管口有冷热交替区 ,没有被循环EG捕集下来的低聚物冷凝在管口 ,不断增多 ,导致升气管口完全堵塞 ;二是在高负荷下进入冷凝器的蒸气量增大 ,雾沫夹带量也增多 ,夹带的低聚物不断冷却黏附在升气管口。在高负荷下 ,为保持正常运行 ,用热EG定时冲洗升气管口 ,可以避免直接冷凝器升气管的堵塞。     

异形管蒸发式冷凝器的性能与工业应用

提出了弹形管和扭曲管提升蒸发式冷凝器性能,测试了冷却水喷淋密度和风速对传热与能耗性能的影响,并与圆管进行了对比.结果表明,水喷淋密度和空气流速对蒸发式冷凝器性能均有重要影响,适宜传热的水喷淋密度为0.05～0.065 kg/(m·s),适宜的风速为2.6～3.4 m/s;弹形管比圆管的传热系数高9.2%～19.0%而能耗低2.6%～4.9%,扭曲管比圆管的传热系数高18.0%～33.1%同时能耗高2.6%～4.9%.以实验结果为基础,将蒸发式冷凝器在工业中应用,起到良好的节能节水效果.     

CO_2汽提尿素工艺高压圈设备腐蚀与处理

正河南心连心化肥有限公司原料结构调整项目中尿素生产装置采用国产改进型CO_2汽提工艺,于2013年11月正式投产,单套设备设计日产尿素1 350 t,年产尿素800 kt。1工艺流程简介CO_2汽提法尿素生产装置分高压系统、低压系统、水解解吸及蒸汽冷凝液系统。高压系统主要由尿素合成塔、高压洗涤器、高压甲铵冷凝器以及CO_2汽提塔四大高压设备组成,工作压力为13.6~14.4 MPa,工作温度为165~190℃,是尿     

水热处理对不同变质程度煤加氢液化反应性的影响

分析了4个温度下水热处理对不同变质程度煤加氢液化反应性的影响。结果表明:(1)200℃²50℃为褐煤和长焰煤加氢液化较好的水热处理温度。(2)在实验条件下,水热处理温度200℃250℃为褐煤和长焰煤加氢液化较好的水热处理温度。(2)在实验条件下,水热处理温度200℃²50℃,褐煤总转化率和油、气产率可达到84.70%和79.29%,沥青烯和前沥青烯产率为5.41%;长焰煤相对应的数据分别为78.2%、70.72%和7.48%。(3)水热处理温度>250℃或<200℃,褐煤和长焰煤液化反应性均降低。     

氢氧化铝制备α-Al2O3微观结构分析

为研究氢氧化铝制备α-Al₂O₃过程中的相转变和微观结构的变化,以氢氧化铝为原料,研究了不同煅烧温度（500、800、900、1 100、1 200、1 300℃）下氢氧化铝的相变过程和显微结构的变化。结果表明：1)在500℃时,一部分三水铝石脱除结晶水转化为一水软铝石;500～800℃时,三水铝石和一水软铝石继续脱除结晶水转化为氧化铝过渡相。2)在800～1 200℃时,氧化铝过渡相之间进行相转变;1 300℃时,过渡相全部转化为α-Al₂O₃。3)煅烧温度为800℃时生成的γ-Al₂O₃和η-Al₂O₃比表面积最大,活性最高,为催化剂载体和提高电池循环寿命提供了新途径。