共查询到18条相似文献，搜索用时 15 毫秒
1.
薄形螺旋撑簧同向倒角油环的标注; 公称直径d_1=90mm,环高h_1=3.5mm,带有耐热弹簧(WF)。 此环的标注为:GSF─环90×3.5KRR09/76-WF 有关:活塞环的材料,切向弹力,高温下切向弹力的损失,切向弹力的测量,平均比压,闭口间隙和开口结构,表面处理,回油孔的分布,回油孔的长度,弹簧的结构和材料,弹簧的压缩量,弹簧接口的位置,槽底直径,标记的组成,活塞环的标记,均按KRR02/76 相似文献
2.
3.
4.
5.
公称直径d_1=90mm 环高=3.5mm 刮油边镀铬厚0.10～0.18（C_2）全部磷化 耐热弹簧（WF）的螺旋撑簧刮油边镀铬环 相似文献
6.
公称直径d_1=90mm环高h_1=4mm刮油边镀铬0.10～0.18mm（C_2）全部磷化（P）和耐热弹簧（WF）的螺旋撑簧倒角 相似文献
7.
《内燃机配件》1995,(1)
/于元 lw/ v/ Z/)③回油孔分布请见KRR 02/76第8节L厂 工S——t4X处放大1)IAFh;5’——u-J--I]IA 公称直径dl 丫云(。1) d200 40M 210～700 60Z。<200 4M210。700 6 刮油边h。丫哀(。m) HI.8 3～16M teZ.16～20一且)三I一﹃︶ ..-??︶——﹃﹃︶︶edeqtow︶︶——︶﹂﹂﹂\ .w;.;co由曰 一 口0——;回 口Jj、——;。于︻—一\一(u0乙 1y 一()0乙.【卜回h一/一 回回且——一土 一——1L一二J 一.、.瞩0u 注释请见KRR02/76 撑簧开槽油环的标注:公称直径 d;一90mm,环高 h;一 4mrn,最小闭口间隙 0.2(S3),整体磷化处理①人带有耐热弹… 相似文献
8.
9.
《内燃机配件》1995,(1)
NN IvwxwAfl:xu* 、h;。彻孔O市见KRRU。76织8节yZJ’Z /;——LP—, ︶勺—Stg\「 X处放大&——-一一一一十三--～CtN+一J工——、口———表3异向倒角螺旋撑簧油环铸铁环体OO公称直径dl内径(包括弹簧) d6 径向厚度(包括弹簧) 12>＄M hi闭口间 隙 ＄1切向弹力牛顿 Fi 平均 比压Nlmmm Po径向厚度 12:2f圆角 ,n刮汕边高ho刮油边高向q集抽槽深 aa粟油柯甲+实*厚度 87回油孔高 CI＄com 口口qo% d76口626364535556573.5.吕。。 4 0刀10一口刀*5—— 5一口刀10一口刀*5 口.2+025 口 。25牛0.25 D 6.3令0.30 0 口400.30 口壹1801741711… 相似文献
10.
1 相关标准DIN34109,机械制造用活塞环:一般说明2 尺寸规格,标记开槽油环的标法：公称直径d_1=230mm,环高h_1=7mm,内到角(K1),整体氧化处理(FE), 相似文献
11.
12.
13.
【摘要】 目的 研究不同直径125I粒子放射性食管支架在肿瘤靶区的剂量学分布。方法 用激光扫描仪分别扫描画有直径12、14和16 mm的圆形并标记有5 cm刻度的白纸,以JPEG格式存储在计算机桌面上,根据圆形直径模拟相应食管支架并依次分为A、B、C 3组,利用图像转换程序,每组分别创建17层图片,每层图片层距为5 mm,将图片传输到计算机治疗计划系统（TPS）中,模拟不同直径,长度8 cm食管支架,利用TPS勾画肿瘤靶区（gross tumour volume,GTV）,以模拟食管支架边界为肿瘤靶区内界,外扩0.5 cm为外界,于第5层面开始勾画环形并且长度为4 cm的靶区,设定相同处方剂量,并于该层面至第13层面于模拟食管支架上先后7次载入0.3、0.4、0.5、0.6、0.7、0.8和0.9 mCi 125I粒子,粒子层间距1 cm,每层平均布源4颗,得出剂量体积直方图（dose volume histogram DVH）,记录每组D90、V90。结果 A、B、C 3组的D90分别为（77.24±19.92）、（69.56±25.27）和（56.38±20.08）Gy（F=0.84,P=0.44）,差异无统计学意义;A、B、C 3组的V90分别为（77.76±30.73）%、（76.79±25.92）%和（64.10±32.49）%,（F=0.46,P=0.64）,差异无统计学意义。结论 放射性食管支架直径为12 mm时,推荐粒子活度为0.6 mCi;直径为14、16 mm时,推荐粒子活度为0.7 mCi,但当直径16 mm,推荐每层布源5颗,该3种直径的食管支架对剂量学参数无明显影响。
相似文献
相似文献
14.
目的评价对于兔支气管最佳的螺圈加胶水封堵组合.方法分别以3 mm螺圈+生物蛋白胶(A组)、3 mm螺圈+NBCA胶(B组)、2 mm螺圈+NBCA胶(C组)及4 mm螺圈+NBCA胶(D组)封堵兔两肺前叶支气管,每组共8个部位.分别观察螺圈咳出、移位、肺叶萎陷、炎症程度及螺圈处异物肉芽肿的状况(分别记为0～2分).结果 B组评分明显高于其他组,与A组差异有显著性(P=0.009),与C组、D组差异亦有显著性(P值均为0.015).结论适当大小的螺圈(直径3 mm)可减少咳出、移位率和并发症;此外,NBCA胶比生物蛋白胶能更有效地造成肺萎陷。 相似文献
15.
1 问题的提出 我厂生产6102系列干式薄壁气缸套已有十年的历史了。在这十年当中,我们却始终延用传统的弹簧套筒夹具,以精铰后缸套内孔定位夹紧车支承肩上、下端面。由于检测基准与加工基准不一致,故使成品缸套的支承肩上、下端面对外圆中心线的跳动量(即摆差)长期以来处于非受控状态(GB1150-82规定为 0.03mm)。 为使摆差处于受控状态,我厂在吸收同行业先进技术成果的基础上,自行设计了以外圆定位夹紧的精切干式薄壁气缸套支承肩专用液性塑料夹具,并于1993年正式通过了厂级技术鉴定。2 夹具结构与工作原理 夹具结构如图1所示,其中主要件为前薄壁套1。后薄壁套2和夹具体3。套1与套2的内径尺寸与干式缸套精磨后外圆尺寸一致,配合间隙0.08～0.10mm,夹紧环段壁厚1.2mm。夹具体3与套1及套2为过盈配合,过盈量为0.10～0.12mm。 柱塞4与机床夹紧油(气)缸连结,夹紧时,柱塞4推动液塑7向各处传递。其压力为:压力=(机床油(气)缸面积/柱塞面积)×夹紧油压。此时液塑7圆周施力于套1及套2,使夹紧段处向内收缩,以完成夹紧动作。松开时,柱塞被拉回位,液塑腔压力回降、至初始状态,夹紧段回 相似文献
16.
《工业加热》2013,(4):14+21+28+35+43+49+55
WZ003532气体渗碳设备与高性能化——《工业加热》,2012年,Vol 49,No.5,40-43(日)气体渗碳淬火是广泛用于提高汽车齿轮、曲轴、皮带轮以及各种产业机械零部件耐磨、抗疲劳、抗咬合等机械特性并赋予其表面硬度与内部韧性的最理想热处理工艺。高性能的气体渗碳淬火设备必须满足渗碳气氛控制性能高、热处理品质好、2012,V.LXXX,No.2,p32(英)美国Despatch工业公司收到了美国坎萨斯飞机装配件和零件制造厂的订单,要求提供一台新型铝材退火、时效炉。后者利用该炉子对大型航空用铝材进行热处理,以提高铝材的强度和韧性。该炉子配有高级的过程控制系统。Despatch工业公司还提供一些炉子辅助设备和加料卸料用的旋臂式吊车。这台新型炉子于2012年底投产。[花皑摘]2013,V.LXXXI,No.2,p30(英)美国Can-Eng国际工业炉公司最近为美国JMC钢铁集团制造一套超大型管材光亮退火炉生产线,该生产线将安装在美国宾夕法尼亚州惠特莱德市JMC钢铁公司的管材厂。该设备用来生产光亮退火厚壁精密冷拔异形钢管,其生产率为15t/h钢管。整个生产线长度达到100 m、宽度为5 m。退火炉长度为30 m、每炉装料量为85 t,该炉子目前是北美洲最大的退火炉。这条生产线将于2013年3季度末投产。图1[花皑摘]WZ003536钢板连续退火生产线板材温度控制系统的开发——《工业加热》,2012年,Vol 49,No.6,13-18(日)鉴于降低钢板连续退火设备成本,提高市场竞争力的目的,最近日本新日铁住金工程株式会社成功地开发了钢板连续退火生产线板材温度控制系统,实现了钢板连续退火过程中的廉价控温,降低了退火设备成本,提高钢板连续退火设备的市场竞争力。重点介绍了钢板连续退火生产线钢板温度控制系统的研究开发及其在连续镀锌生产线上的应用实例。给出了板材温度控制系统的构成框图。图10表1[陈留根摘]WZ003537环己烷真空渗碳炉的开发——《工业加热》,2012年,Vol 49,No.6,19-23(日)节能减排,提高热处理品质,降低热处理加工成本是当今世界各国热处理产业面对的重要课题。传统真空渗碳炉存在碳黑、焦油发生量大、能耗高、CO2排放量大、操作麻烦等严重不足。为此,日本光洋热系统株式会社采用环己烷(C6H12)取代乙炔(C2H2)作渗碳气氛成功地开发了节能环保型环己烷真空渗碳炉并投放工业炉市场。实际应用表明,与传统的乙炔真空渗碳炉相比,环己烷真空渗碳炉具有:渗碳气氛成材低;碳黑、焦油发生量少;渗碳品质好;环乙烷(C6H12)爆炸浓度范围小,安全性较好;节能,CO2排放量少。重点介绍了环己烷真空渗碳炉研究开发、特点与实用效果。给出环乙烷真空渗碳炉的结构示意图。照2图11参2[陈留根摘]WZ003538蓄热式辐射发热管烧嘴的开发与应用——《工业加热》,2012年,Vol 49,No.6,7-12(日)鉴于节能、减少CO2与NO排放的目的,最近日本东邦互斯株式会社开发了汽车零件等机械零部件热处理炉用蓄热式辐射发热管烧嘴并投放工业炉市场。重点介绍了新开发的蓄热式辐射发热管烧嘴的结构、特点、技术参数与实际应用。给出了蓄热式辐射发热管烧嘴的结构示意图。指出,新研究开发的蓄热式辐射发热管烧嘴热效率高达85%以上,CO2、NO排放量比传统辐射发热管烧嘴约减少50%,而且可靠性高,易维护,可广泛应用于网带炉、推杆式炉、辊底式炉等各种热处理炉。图12表2参2[陈留根摘]WZ003539感应熔炼炉发展现状——《工业加热》,2012年,Vol49,No.5,30-31(日)感应熔炼炉结构上分为有芯感应炉和坩埚式感应炉2种类型。工业上,有芯感应炉的应用始于1917年,坩埚式感应炉的应用始于1920年,均具有近百年的历史。近百年来,特别是近几十年来随着金属加工工业和汽车制造工业的迅猛发展,感应熔炼技术取得了长足的进步。鉴于提高炉子工作寿命、改善炉子熔炼品质、减少温室气体排放、提高作业控制精度和节能的要求,有芯感应熔炼炉和坩埚式感应熔炼炉先后开发JET-FLOW喷流技术、变截面熔浇技术和定向流动技术等,有力地推动了感应熔炼技术的发展。针对有芯感应熔炼炉和坩埚式感应熔炼炉作业中常出现的几个问题重点介绍了改善炉子电气绝缘性能、强化炉子绝热保温、提高感应线圈焊接质量的种种措施。图2[陈留根摘]WZ003540精密真空淬火炉——《Industrial Heating》,2012,V.LXXX,No.8,p40(英)Ipsen公司最近向美国西海岸的一家飞机制造厂发运了一台精密真空油淬火炉(VOQ),该炉子将被用于中型和大型飞机机身和起落架部件的热处理。炉室尺寸为宽×高×深=1000 mm×1000 mm×2500 mm,每炉装料量为1 000 kg,最高工作温度为1 600℃,温度均匀性可达±4℃。它还配有一套内部输送系统,能够在15 s内将炉料从加热区运至淬火区。该炉子配备有Ipsen公司获得专利的CompuVac温度控制系统,依靠DIGITRIM温度均匀性软件包实现了精确的温度均匀性控制。图1[花皑摘]WZ003541大型步进梁式加热炉——《Industrial Heating》,2012,V.LXXX,No.8,p41(英)意大利特诺恩科尔公司最近收到了美国印第安纳州吉纳摩钢铁公司的订单,要求提供一台生产能力为100t/h的大型步进梁式加热炉。该加热炉将用于加热轧制前的普碳钢、低合金钢和高合金钢棒料。该炉子配备有先进的Tenova LOI I talimpiantiFlexytech型低氮氧化物燃烧器,以减少气体排放。特诺恩科尔公司还提供最新设计的工艺控制系统和二级热力学建模系统软件,以确保钢材的高效率加热。该炉子将于2013年底投产。[花皑摘]WZ003542周期式工业燃气退火炉——《Industrial Heating》,2012,V.LXXX,No.8,p40(英)美国威斯康星工业炉公司最近收到了美国蒸汽轮机/燃气轮机制造公司的订货合同,要求新设计和制造一台配有电动装料台的工业燃气退火炉。该炉子将用于不锈钢涡轮机轴焊接后的应力消除。该新炉子的优点是升温速度快、热处理能力强,以及温度偏差小。炉膛尺寸为宽×高×长=1 800 mm×2 200 mm×1 800 mm,最高工作温度为800℃。在预热条件下,这台炉子能够在5 h内将2 000kg钢制工件从250℃加热到800℃。图1[花皑摘]WZ003543高温真空热处理炉——《Industrial Heating》,2012,V.LXXX,No.8,p41(英)美国阳光制造公司最近收到了美国俄勒冈州波兰特市Stack冶金公司的订单,要求提供一台高温真空热处理炉。该真空炉的型号为HFL-5748-2EQ。其炉膛尺寸为宽×高×深=1 200mm×1 200 mm×2 400 mm,最高工作温度为1 600℃,每炉装料量为2500 kg。高温隔热材料(热面)采用了一层石墨板和4层10 mm厚的石墨毡,全部安装在304不锈钢炉壳内。抽真空系统由一台大型斯托克斯机械泵、一台斯托克斯罗茨泵和一台瓦里安型扩散泵组成。该高温真空炉将于2013年底投产。图1[花皑摘]WZ003544高功率中频感应加热装置——《Industrial Heating》,2013,V.LXXXI,No.2,p30(英)SMS Elotherm公司最近收到了瑞典霍夫施市Ovako钢材锻造公司的订单,要求提供2套高功率中频感应加热装置。第一套是功率为4 000 kW的中频感应加热装置,用来将直径为130 mm及以下的钢棒加热到1 220℃,生产率要求每小时处理8 000 kg钢棒。另外该公司还提供钢棒操作系统,即在感应器、热剪和挤压机之间运输钢棒的机械手。该项目将于2013年底投产。第二套是由SMS Elotherm公司提供更高功率(6 400 kW)的管材中频感应加热系统,该系统由6套线圈组成。其电源是由最新设计的门极绝缘晶体管(IGBT)组成的逆变器供电。[花皑摘] 相似文献
17.
WZ 002736 电塑性轧制中料坯加热过程的研究——《Сталь》,1999,No.11,69～71(俄) 用电流加热且在一个轧机机架中实现塑性变形的称电塑性轧制。此时,采用电接触(直接)加热,加热的数学模型在大多数情况下可以忽略料坯的导热性。然而在料坯运动速度较小的电塑性轧制中,料坯的导热性会对电加热有显著的影响。因此,该轧制过程中加热数学模型应该估计到料坯的导热性。文中构造了该过程的数学模型。利用本文所提出的数学模型可以计算沿料坯长度方向上的温度分布。文中举例进行了计算。计算结果表明,提高轧制速度会降低料坯进入变形区之前的温度,并且会提高变形区中通过料坯的电流密度。此外,提高轧制速度将明显增加电流密度分布的不均匀性。在较高速度轧制下,电流密度的最大值位于变形区的初始段。图3参3 ［郭伯伟摘］ WZ 002737 煤气和重油燃烧过程质量控制参数的选择——《Энергетика,Известия ВУЗ》,1999,No.5,64～70(俄) 为了以最小的空气过剩系数组织燃烧过程,在工业中可用烟气中O2、CO2和CO的浓度作为燃烧过程质量控制参数。CO2的浓度是一个不很敏感的参数,且当存在不完全燃烧情况下,CO2的浓度值与空气过剩系数的关系不具有单一性。烟气中自由氧的浓度与燃烧室吸风量有关,从而可造成燃烧控制参数的错觉。CO的浓度值与空气过剩系数的关系很敏感,但须注意,当CO=0时,烟气中仍可能存在H2,因此控制时应以CO+H2的浓度为准。此外,还应估计到周围介质的温度、压力等条件的影响。图3表4参6 ［郭伯伟摘］ WZ 002738 使电弧炉运行最佳的计算机软件——《Steel Times》,1998,V226,No.3,96～98(英) 介绍了一组使电弧炉各期均运行在最佳状态的计算机软件程序。它在不同的冶炼期,能自动地改变弧流和弧压的工作点,以及串联电抗器的抽头。在电极穿井期,电弧被炉料包围、热能辐射炉料,此时程序给出长弧作业。在主熔化期,运行电抗减小,多种能源利用,程序自动降低电炉变压器电压等级。在钢液升温期,电弧被泡沫渣包围,渣量决定能源利用率,选择更低电压抽头。程序确定了最佳弧长。采用此组软件后,吨钢电耗由423.4 kW*h/t降至364.7 kW*h/t ［花 皑摘］WZ 002739高温炉中碳化硅陶瓷制品的应用——《Сталь》,2000,No.2,58～59(俄) 高温炉气中许多部件是在高温条件下工作,如多段式燃烧的燃烧室、脉冲燃烧器、辐射管等。在这些条件下,最合理的方案是将这些部件改为陶瓷制品。燃烧位置的陶瓷部件,其性能在很多方面应接近于金属部件,例如,导热系数要小,线膨胀系数应尽可能小,在经济上要合算等。碳化硅适合做这种部件,而且已广泛应用于燃烧装置上,可用于2 200 ℃高温,在氧化性气氛、还原性气氛和中性气氛中均可采用。制造厂可以制造出任何形状的制品,直径最大可达2 000 mm,高度达4 000 mm,重量达2 500～3 000 kg。文中举出的一种材料性能为：密度3.08～2.95 g/cm3;气孔率＜1.5%;硬度(HRC)＞90;比热容(20 ℃)800 J/(kg*℃);导热系数,30 ℃时为82～180,1 400 ℃时为34 W/(m*℃);热膨胀系数(4.1～4.3)×10-6 1/℃;最高工作温度,在空气中1 350 ℃,在惰性气氛中2 200 ℃。 ［郭伯伟摘］ WZ 002740 热处理炉保护气氛碳势的计算——《Известия ВУЗ Черная Металлургия》,1999,No.6,53～57(俄) 在炉内工件热处理的工艺过程中常采用保护气体,对其成分的控制取决于炉子的温度制度和金属成分。当金属表面存在脱碳问题时,则要求保护气氛具有一定的碳势值。本文提出了热处理炉可控气氛的碳势值计算方法,以选定碳势值,保证在给定的热处理工艺条件下碳能均匀地到达金属表面。观察表明,钢料退火炉中采用的气氛一般含有水蒸汽和二氧化碳气体。减少脱碳和提高碳势的最常用的措施是加入天然气(甲烷)。文中根据化学平衡原理推导出碳势的计算公式为 ［C］=(3)/(αKpX+0.59) 式中：Kp为反应式CO2+H2CO+H2O的平衡常数;α为估计碳的饱和溶解度的系数,其值为 α=(3-0.59［C］n)/(［C］n) 其中,［C］n为碳在奥氏体中的溶解度;X为估计到气氛的成分和天然气加入量｛CH4｝g的综合值,即 X=((H2+2CO2+3H2O)2)/(［100+｛CH4｝g+2CO2+H2O］［｛CH4｝g-CO2-H2O］) 文中按上述公式在计算机上进行计算,并将计算结果绘出计算曲线,表明不同的CH4加入量情况下,碳势与气氛成分及温度的关系。图2参3。 ［郭伯伟摘］ WZ 002741 火力热工装置外表面绝热保温效果的分析——《Промышленная Энергетика》,1999,No.11,35～38(俄) 研究了降低热工装置向周围散热损失的途径。通过对各种评价热损失方法的分析,认为对评价方法进一步完善的可能性是引入一个有效利用系数η的概念,它表示未绝热时最大可能的热损失量与有绝热时的热损失之间的相对差值,即 η=(q0-q)/q0=1-(q)/(q0) 式中：q0和q分别表示未绝热和有绝热时的热损失量,W/m2。文中展开推导了计算公式,包括炉气对热工设备内表面的对流和辐射传热系数,以及外表面对大气的对流给热系数,并最终可计算出η。在计算中可以忽略炉气对内表面的对流给热,文中对此项忽略进行了分析评估。计算结果表明,如果只估计对内表面的辐射传热而忽略对流传热,外表面保温的技术经济效果的计算值将偏小。图3参7 ［郭伯伟摘］ WZ 002742 可同时加热几种介质的热交换器——《Газовая Промышленность》,1999,No.12,50～52(俄) 通常利用高温烟气加热几种介质时多采用单独的热交换装置分别进行加热,这将增加用地面积,且有时会使加热系统复杂化。本文设计的组装式多级热交换器,可以克服上述缺点。该种余热利用热交换器可用来同时加热水(可几种水温)、空气和压缩空气,等。第1级用来加热水,水温可达90～95 ℃。第2级和第3级为空气预热器,用来加热燃烧用的空气,空气温度可达300～350 ℃,第4级用来预热压缩空气,可由20 ℃预热至150 ℃,从而可使压缩空气消耗量降低30%。第5级也是加热水,可用于采暖和其他热水需求。在某锻造车间安装的多级热交换器性能为：燃烧产物流量4 000 m3/h;燃烧产物温度,入口1 100～1 200 ℃,出口70 ℃;热量利用系数96%～98%;热交换器尺寸为1.5 m×1.5 m×6.4 m。图3参3 ［郭伯伟摘］WZ 002743 在富氧空气煤气燃烧过程中氧化氮的排放——《Сталь》,2000,No.3,82～84(俄) 当煤气在富氧空气中燃烧时,一方面由于炉内加热时间的缩短可减少向大气中的氧化氮排放量,而另一方面由于氧浓度的增加会导致氧化氮生成量的增加。因此,需要对富氧的效果进行综合评价,根据化学平衡计算,在1 600～2 000 K的范围内,当空气富氧浓度由21%增加到40%时。燃烧产物中NO的浓度增加不超过10%。但在炉子中的实测结果表明,NOX的排放总量明显增加。对于具体的炉子,NOX的排放量不仅与温度和炉内气氛有关,而且与许多结构方面和热工制度方面的因素有关。图3表1参3 ［郭伯伟摘］ WZ 002744 加热炉热工参数之间的关系——《Кузнечно-штамповочное Производство》,1999,No.10,38～40(俄) 加热炉工作最重要的无因次特性参数为炉温系数ηиир、燃料利用系数ηит、炉了总有效利用系数η和炉子热量有效利用系数ηт。文中根据文献写出了各系数之间的关系为 η=(1+Kф)ηт=(1+Kф)/(1+Kпот)ηи.т=(1+Kф)/(1+Kпот)(1-ηиир) 式中：Kф=Qф/Qт,Qф为空气和燃料预热带入的物理热;Qт为燃料发热量。文中根据计算做出了图表,并分析了各因素的地位及相互作用。可以看出,基本的热工参数η和ηт与ηи,т成正比,而与ηпир成线性关系,ηпир越小,ηт和η越大。因此,炉子设计应力求减小炉温系数,以提高有效利用系数和节约燃料。图2表1参6 ［郭伯伟摘］ WZ 002745 轧钢生产用加热炉不稳定工作条件下提高燃料利用效率的途径——《Металлургическая и Горнорудная Промышленность》,2000,No.1,93～97(俄) 对各种形式加热炉的分析表明,它们的工作制度是不稳定的。引起工作不稳定的原因有客观上的,也有生产组织主观上的因素。这种不稳定性的工作制度对能源利用水平有显著的影响,因此在炉子设计与操作上均应予以估计。现有炉子设计,包括余热利用系统,均是按炉子最大生产率设计的。分析了当炉子生产率变化时对各种余热利用方法的效率。现代炉子烟气余热的利用方法主要有3种,即：预热料坯、预热燃烧用的空气和采用余热锅炉。计算分析表明,当炉子工作不稳定时(如间断工作待轧),采用预热料坯的方法,其余热利用效率将大为降低。而当预热空气时,不论是炉子正常工作,或是炉子空烧,燃料消耗量均将降低,余热利用效果比预热料坯好得多。余热锅炉的废热利用率是比较高的,但当炉子有停炉时,蒸汽生产不稳定,从而使蒸汽的利用效率大为降低。因此,当存在炉子不稳定工作条件时,烟气余热利用方法的唯一正确选择是预热空气。但是,空气预热装置的热量回收率必须提高。目前,余热锅炉的热回收率是0.7,而换热器仅为0.3～0.5,为了提高预热空气的余热回收率,可以采用蓄热式热交换器,其烟气热量的回收率可达0.95。前苏联科学院高温研究所曾研制了高温空气蓄热式预热器,可将空气加热至1 500～2 000 ℃。各国的蓄热式预热器的热量回收率大多在0.8～0.9。但若估计到蓄热室中有15%的漏气率,故实际的热量回收率约为0.7,接近于余热锅炉的热量利用率。由乌克兰科学院煤气研究所和民族冶金大学研制的蓄热式烧嘴已在一些冶金厂应用。图2表1参8 ［郭伯伟摘］WZ 002746 新一代热处理用真空炉——《Металловедение и Термическая Обработка Металлов》,2000,No.1,22～27(俄) 研究了利用真空热处理工艺提高机械零部件工作性能和可靠性的可能性,重点介绍了波兰一家工厂推出的最新一代的真空炉。在该炉中工件加热后可以用高压0.6 MPa的惰性气体气流进行淬火。气体的循环是靠一台涡轮式空气压缩机,将气体由上向下通过一个气流分布装置喷向工件;工件被冷却,而受热的气体将经过冷却器得到降温,然后循环使用。研究结果表明,应用该新一代的真空炉,可以缩短热处理工艺周期的时间,提高断面加热的均匀性,且可减小工件的热应力。在工件冷却阶段,采用高压气体通过多缝隙冷却装置进行冷却,可以扩大处理钢件的品种范围,并可实现等温淬火。在该真空炉中进行处理,实际上避免了淬火裂纹的出现,淬火时变形最小,且可实现等温淬火时各种复杂工件的冷却自动控制。图4表4参12 ［郭伯伟摘］ WZ 002747 德国EWK公司在130 t电弧炉上安装智能式电极控制系统——《MPT International》,1999,V23,No.6,19(英) 德国EWK公司最近在其Witten钢厂的130 t电弧炉上安装了一套由法国SPIE公司制造的神经网络支持的智能式电极控制系统。该系统能够始终保持输入炉中的有功功率为最佳值。该套系统特别适宜用来冶炼不锈钢。该设备特性是可靠性高、节省运行成本：熔炼每吨钢节电20 kW*h,节省电极0.1 kg。其特殊功能是能够分析、判断和跟踪校正进入炉子控制环的各项机械参数。例如,由立柱导轨轴承磨损引起的零点特性的任何变化都能被检测出并被补偿。 ［花 皑摘］WZ 002748 应用触媒催化法使烃(碳氢化合物)煤气氧化而获取热量——《Теплоэнерrетика》,2000,No.1,18～22(俄) 现有获取热能的主要方法是在燃烧室中将有机燃料燃烧,燃烧时的温度高达1 700 ℃。为了实现燃料在环保方面清洁燃烧,必须把温度降到850～900 ℃,这对于应用通常方法完成气体燃料的均相燃烧过程来说,是无法实现的。提出的催化法与传统的燃烧方法相比有以下优越性：燃烧效率高;不产生对人体健康有害的CO和NOX气体;煤气与空气可以组成任何比例成分的混合物。介绍了一些非传统性的应用触媒使烃煤气氧化的方法,包括三种形式的加热元件、应用系统和热交换计算方法。图4表1参10 ［郭伯伟摘］WZ 002749 给定加热温度条件下物料的加热计算——《Известия ВУЗ Черная Металлургия》,2000,No.2,37～42(俄) 文中研究了厚材加热时在一定的加热时间中,为达到给定的物料平均温度和断面温差所需要的热气体温度的优化计算方法。文中给出了完整的数学模型和算法,并举例给出了计算结果。该方法简单而有效,可以用于优化设计和加热制度的控制。图5表1参2 ［郭伯伟摘］WZ 002750 采用蓄热式燃烧器的室式炉内燃料燃烧条件对物料加热均匀性的影响——《Металлургическая и Горнорудная Промышленность》,2000,No.2,97～99俄) 高温预热空气后,带来的问题是可能造成局部料坯过热。对于室式炉,在均热期不允许以最大热负荷过热,形成炉内温度的不均匀分布;而为了使料坯达到温度均匀,便需延长均热时间,这又会使金属氧化量增加。本文研究了采用蓄热式燃烧器时保证产品质量和提高加热速度的燃烧条件。研究采用数学模型的方法。室式炉为长方形,炉内两侧各装5个钢锭,每个钢锭重11.9 t,断面直径0.9 m,炉子两端各装一个蓄热式燃烧器,蓄热室系统换向时间150 s。文中共研究了3个因素的影响：(1)火焰出口之后,在火焰中继续燃烧的燃料份额。结果表明,尽管炉子两端的烧嘴进行换向操作可使两端温度均匀,但炉子中部的温度仍偏低,只有当全部燃料都在出口后燃烧,整个炉膛长度方向上的温度才趋于均匀。(2)火焰覆盖的料坯表面积与料坯总表面积之比。火焰越长,该面积比越大。结果表明,当火焰长度与炉膛长度相等时,炉膛内温度趋于均匀。(3)炉气换向时间。计算中换向时间由60 s变化到300 s,结果,炉膛长度上的温度分布基本上没有变化,可见换向时间对温度分布无明显影响。图3表1参4 ［郭伯伟摘］ WZ 002751 控制化学不完全燃烧的煤气及重油燃料的燃烧制度原理——《Энергетика,Известия ВУЗ》,2000,No.1,55～57(俄) 控制不完全燃烧的煤气及重油燃料的燃烧制度必须综合经济和环保两方面的因素加以确定。写出了综合因素的函数形式,重点分析了烟气中排入大气的有害物质一氧化碳和氧化氮的综合控制问题。研究表明,烟气中NOX和CO的含量是相互影响的。实验证明,组织不完全燃烧的燃烧过程,可以降低NOX的含量。当烟气中CO含量为(100～400)×10-6时,氧化氮浓度可降低20%～50%。指出这一结果的原因并非是温度因素的影响,因为当烟气成分中CO+H2＜0.1%时,火焰温度实际上并无明显变化。此外,烟气的毒性主要取决于NOX的含量。文中给出了NOX与CO之间的关系和烟气毒性区域。结论为,从环境角度看,最佳的燃烧制度应是在CO＞100×10-6的范围内。图1参8 ［郭伯伟摘］ WZ 002752 世界上最大的中频无心感应熔炼炉——《Foundryman》,No,12,1999,《Casting Plant and Technology International》,No.4,2000(英) GIFA99期间,德国Mecklenburger金属铸造公司向Inductotherm欧洲公司订购了1台80 t中频无心感应熔炼炉。该公司已有7台由Inductotherm公司生产的中频炉在运行。首套设备由3,5,25 t、1 250 kW、200 Hz VIP Power-Trak○ R型中频炉组成。后来又增添了由3,10,25 t、1 250 kW VIP Power-Trak○ R型中频炉组成的第2套设备。1999年1台25 t中频炉又扩充到第2套设备中,使熔炼设备能提供100 t金属液,可铸造直径超过10 m,重量高达80 t的船用螺旋浆。增添了这台80 t、3 000 kW VIP Power-Trak○ R型中频炉后已能生产世界上最大的铸造重量约180 t的船用螺旋浆。 ［荣念孙摘］ 相似文献
18.
《工业加热》2001,(1):5
WZ 002726 真空电弧炉和电渣炉的销售额大增——《Steel Times》,1998,V226,No.5,164(英) 近来,随着航空工业的复苏,被冷淡多年的真空电弧炉和电渣炉的销售量大增。德国ALD真空技术公司最近接受了VAR炉和ESR炉的许多订单。如供给美国纽约特殊金属公司的直径为1 016 mm的2台VAR炉。又供给美国合金公司的2台直径为9 944 mm的VAR炉,及供给奥地利B(¨)/(o)hler钢铁公司、美国Carpenter公司、英国Firth Rixson公司的1 016 mm的VAR炉。销出的大容量ESR重熔炉主要用于脱氢及去除非金属夹杂物的特殊冶炼方面。 ［花 皑摘］ WZ 002727 加热炉热工的完善——《Металлург》,1999,No.7,34～37(俄) 冶金工业是俄罗斯最大的燃料和动力能源用户,电能消耗占俄罗斯工业用量的30%,炼焦煤占俄罗斯开采量的60%,天然气占10%。和1989～1990年相比,现在大多数企业的单位产品消耗不但没有减少,反而有所增加;然而近20年发达国家的每吨钢单位能耗则降低了25%～30%。文中提出了冶金企业降低能耗的措施,认为当前应注重的是两方面的问题。一是“无需投资”的措施,如加强技术管理,保持工艺和设备的有效工作状态,有计划地平衡生产,等。另一方面是在日常维修范围内的只需少量投资的措施,如：在加热炉和热处理炉上采用有效的隔热耐火材料;控制和管理的标准化与模型化;在加热炉上采用现代余热回收系统;优化加热制度,等。文中举例说明了两台轧机(800和370轧机)所配炉子的热工工作的研究和所采取的措施。该厂根据工艺信息资料和完善的热工测试结果,建立了对炉子温度制度和热工制度的研究方法,完善了炉子的温度制度和热工制度,对炉子结构和自动控制及调节系统均进行了优化。此外,还在炉壁内表面涂以辐射材料,以强化炉内辐射传热,使吨钢燃耗降低了3～5 kg(标准燃料)。采取各项措施后炉子的单位燃耗由74 kg/t降到40 kg/t(标准燃料),同时还提高了加热质量。图2参2 ［郭伯伟摘］ WZ 002728 建造固体燃料高效清洁燃烧的燃烧装置——《Теплоэнергетика》,1999,No.8,61～64(俄) 当今固体燃料燃烧装置的开发已达到相当高的水平,但有关环境污染问题仍研究不够。文中分析了各种燃烧方法后指出,采用旋风预燃室的燃烧装置可以得到好的综合效果,既不降低燃烧温度,又可达到环保标准的要求。作者选用多种煤进行了实验研究。实验结果表明,旋风预燃室的燃烧稳定性良好,烟气中氧化氮的含量约为300 mg/m3,灰渣中含碳量不超过1%,灰渣沉降率达到70%～80%。表1图4参4 ［郭伯伟摘］ WZ 002729 利用矩阵分类法选择高效工业炉结构——《Металлургическая и Горнорудная Промышленность》,1999,No.3,78～80(俄) 对各种炉子的分析表明,炉子的结构- 性能矩阵分类法可以作为探求新的炉子热工和结构系统的手段。文中列出了这种矩阵的表格和各种炉子的类别。通过计算和分析可以认为,工业炉是为了实现具体的工艺过程,应在一定的经济和生产技术条件下进行设计和建造。该分类法是格林可夫的炉子一般理论研究工作的进一步发展。表2参6 ［郭伯伟摘］ WZ 002730 高炉煤气、焦炉煤气及其混合煤气燃烧过程中氧化氮的生成特点——《Сталь》,1999,No.8,89～90(俄) 燃烧生成物中的氧化氮是对环境最有害的气体之一,但关于冶金厂的燃料(高炉煤气、焦炉煤气及二者的混合煤气)燃烧过程中氧化氮的生成机理及特点,前人研究较少,本文对此进行了分析。氧化氮的产生有两个来源,一是在燃烧过程中燃料和空气中的氮气被自由氧氧化(所谓“热氧化氮”);二是燃料本身的含氮化合物的燃烧(所谓“燃料氧化氮”)。研究表明,高炉煤气中不仅含有大量的氮气,而且尚含有氮的化合物。该化合物的含量与高炉的运行过程、炉料组成、单位焦炭消耗量、生铁种类等因素有关。在高炉煤气清洗过程中少部分氮化物可随灰尘及水流被清洗掉,但大部分仍残留在气体及其冷凝物中。在燃烧固体燃料和液体燃料时,燃料中的含氮化合物是先进入挥发物中变成氨气和氰化氢;而燃烧高炉煤气时,含氮化合物将完全转变为氧化氮,“燃料氧化氮”的含量将占10%～68%。焦炉煤气中含有大量的含氮化合物,燃烧时将生成“燃料氧化氮”,其所占比例小于高炉煤气燃烧时的含量。这是因为,焦炉煤气的理论燃烧温度(2 050～2 100 ℃)高于高炉煤气(1 420～1 480 ℃),而在高温下氧化氮的主要含量为“热氧化氮”。在冶金厂中,一般是采用热值为8～10 MJ/m3的高炉煤气与焦炉煤气的混合煤气,因此,在燃烧过程中,应同时估计到高炉煤气和焦炉煤气中含氮化合物的含量。表3参5 ［郭伯伟摘］ WZ 002731 电炉中金属加热过程模型的吻合问题——《Энергетика,Известия ВУЗ》,1999,No.3,71～75(俄) 为了节约电炉中金属加热过程的电能消耗,必须建立该过程的数学模型,并不断予以完善。为此,必须解决模型的吻合问题,即如何确定数学模型中各模拟参数的取值,使计算出的温度值与实验值相吻合。文中写出了各参数的关系式及算法,并进行了实验室实验和工业试验。结果表明,利用本文中的数学模型和提出的算法,温度的计算值与实验值相差最大为15 ℃,可令人满意。图4参2 ［郭伯伟摘］ WZ 002732 同轴心扩散火焰气动力学的研究——《Известия ВУЗ Черная Металлургия》,2000,No.1,44～47(俄) 为了利用燃料资源,必须开发新的燃烧装置,并对火焰特性进一步加以研究。合理途径之一,是提高火焰亮度(黑度)。为此,建议采用能形成同轴心射流的烧嘴。为了研究这种烧嘴的火焰情况,进行了冷态和热态试验研究。研究表明,燃料的燃烧过程对沿轴线的速度变化规律和冲量分布实际上没有影响,因此在冷态试验中得到的有关结果可以用于燃烧火焰的计算。文中给出了气流速度、动量、可燃物浓度、温度和密度在火焰中分布的实验数据和计算公式。采用同轴心煤气火焰,可以改善火焰辐射特性,易于控制火焰长度。图3表1参10 ［郭伯伟摘］ WZ 002733采用天然气的锅炉环境保护问题——《Теилоэнергетика》,1999,No.8,37～42(俄) 文中分析了在执行俄罗斯国家标准“工业用煤气燃烧器*燃烧产物中NOX浓度极限标准”中存在的问题,并指出了降低NOX浓度的途径。根据计算和实验资料,采用废气循环的方法是降低氧化氮排放量的有效手段,其降低程度取决于废气循环倍数r,关系式为NOX/(NOX)r=0=1-0.16r 同时,适当的废气循环还可在一定程度上提高锅炉的有效利用系数。另一种可使NOX排放量达到排放标准的措施是采用分段供风燃烧的燃烧装置。该装置是将一部分空气不经过燃烧器内部供入,而是在燃烧器上方供入。这样一来,可以使火焰的初始段在低氧浓度下燃烧,且可降低火焰中心区的温度,从而可显著地减少NOX的生成量。一项实验表明,采用两段式燃烧时,燃烧产物中的NOX浓度由182降到81～85 mg/m3。表2图4参6 ［郭伯伟摘］ WZ 002734 焦炭理论燃烧温度的计算——《Литейное Производство》,1999,No.12,24(俄) 认为一般用的不估计热分解的理论燃烧温度计算方法对于计算冲天炉内焦炭燃烧时所得到的温度值偏高,因为在氧化带实际上存在着CO2分解生成CO的反应。按估计到CO2热分解的方法计算了焦炭的理论燃烧温度,包括鼓风为富氧空气和高温热风条件下的计算。计算结果表明,不估计CO2热分解时理论燃烧温度的计算值,当富氧程度为30%时,要偏高455 K(此时的分解度已＞30%)。计算还表明,富氧程度每提高1%,可使焦炭的理论燃烧温度提高37～32 K;鼓风温度每提高100 ℃,可使焦炭的理论燃烧温度提高36～37 K。表1参2 ［郭伯伟摘］ WZ 002735 在有空气鼓风的牵引式电炉中带钢退火温度的控制——《Известия ВУЗ Черная Металлургия》,1999,No.11,61～64(俄) 现代牵引式炉内,带钢的热处理通常是在热气体介质中进行,介质的温度比金属最终加热温度稍高一些,且材料最终温度的控制基本上是依赖于炉子加热段温度的稳定。在个别情况下,根据带钢的厚度和速度可对炉子的热工制度加以控制,但退火质量不会有明显改善,这是因为炉子的热惰性比带钢超出2个数量级。这种炉子的生产率也较低。为提高退火质量和速度,可采取的方案是在炉内实行空气鼓风,这样,可以提高温度梯度,而金属最终温度的偏差可以靠控制炉子加热段低惰性风机的转动频率加以补偿。文中评述了这种温度自动控制系统的工作原理,指出,为了精确控制工件的退火温度,不仅要稳定炉子加热段热载体的温度,而且还应稳定一个综合参数,它取决于风机的转动频率、带钢的热物理性能、几何尺寸和运动速度。图1参3 ［郭伯伟摘］ 相似文献