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通过3点弯曲和4点弯曲实验方法,对含有裂纹的铸铁材料进行复合型断裂实验研究,测试铸铁材料的应力强度因子、断裂方向角,将实验结果与理论值进行分析、比较,找出两者之间的异同点,得到一些对工程设计及应用具有实际意义的结论. 相似文献
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《有色金属材料与工程》2017,(3)
利用ANSYS有限元软件,对铸轧辊建立二维模型来模拟铸轧辊在镁合金铸轧过程中的温度场分布.通过分析不同冷却水温度及冷却水速下铸轧辊温度场的分布情况,得出在镁合金铸轧过程中,提高冷却水速可以降低铸轧辊的温度场,但随着冷却水速的提高,这种能力逐渐减弱;而冷却水温度对铸轧辊温度场影响不大. 相似文献
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液态压铸是镁合金最主要的成形方式,但液态压铸件存在气孔等缺陷,限制了镁合金的进一步推广使用。介绍了采用双螺旋流变制浆技术,对镁合金AZ91D进行了流变压铸研究。首先,将镁合金AZ91D熔体浇入到双螺旋流变制浆机中,然后根据不同工艺参数制备流变镁合金浆料,待制浆结束后,将半固态浆料转移到压铸机内,制得半固态压铸件。采用Micro-Image Analysis&Process(MIAP)软件分析了双螺旋流变制浆工艺参数(搅拌温度、搅拌时间和转速)对镁合金AZ91D的初生相晶粒大小的影响,并研究了镁合金压铸成形性。结果表明:随着搅拌温度的降低,晶粒尺寸变化不是很大;随着搅拌时间延长,镁合金晶粒尺寸逐渐增大;随着搅拌速度的增加,镁合金平均晶粒尺寸减少。镁合金流变压铸件中的初生α相由搅拌中形成的球状晶及压铸过程中二次凝固形成的更为细小的球状晶组成。对比了普通压铸件与流变压铸件热处理后的力学性能,流变压铸件的力学性能得到大幅提高,其原因归结为铸态组织的细小和均匀化。 相似文献
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《稀有金属》2020,(7)
通过自制的T字形模具研究了不同配比的Zn对Mg-xZn-0.5Y-0.5Zr(x=1.5,2.5,3.5 and 4.5(%,质量分数))系合金热裂敏感性的影响。通过对T型试样热节处宏观热裂纹的观察以及石蜡渗透法测定的裂纹的体积来表征其热裂倾向性大小。此外采用扫描电镜(SEM)进行合金的组织形貌微观分析和裂纹自由断口表面观察,并利用X射线衍射(XRD)及投射电镜(TEM)等实验手段对其进行物相分析,确定其低熔点相主要组成,进而研究对热裂缺陷的影响。整个熔炼浇注过程利用A/D数模转换器对凝固过程进行了温度-应力采集。结果表明,MgxZn-0.5Y-0.5Zr合金的主要相组成为α-Mg,W相(Mg_3Zn_3Y_2)及I相(Mg_3Zn_6Y),随着Zn含量从1.5%增加到4.5%,低熔点析出相含量明显增多,提高了枝晶间残余液相的补缩能力,有效的防止了裂纹的萌生和扩展,当Zn含量较低时,液膜理论和凝固收缩补偿理论是诠释热裂纹萌生的主要理论基础。随着Zn含量的增加,残余液相的充分补偿,桥接理论是热裂形成的主要机理。此系合金热裂敏感性由大到小顺序为Mg-1.5Zn-0.5Y-0.5Zr,Mg-2.5Zn-0.5Y-0.5Zr,Mg-3.5Zn-0.5Y-0.5Zr,Mg-4.5Zn-0.5Y-0.5Zr。 相似文献
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铒对铸态AZ91D镁合金腐蚀的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
通过在镁合金AZ91D熔炼过程中添加0.2%、0.4%和0.6%铒,研究了不同铒含量对铸态镁合金AZ91D在4%Na Cl溶液中腐蚀的影响。Tafel极化曲线表明,0.2%和0.6%Er能加速镁合金的腐蚀,在添加0.4%Er后,镁合金的自腐蚀电流密度小于空白试样的自腐蚀电流密度;交流阻抗谱反映出0.4%Er对镁合金的点蚀起到明显的抑制作用,而0.2%Er和0.6%Er却降低了反应过程中的电化学阻力;浸泡失重法也体现出添加0.4%Er对镁合金的缓蚀作用,0.2%Er加速了腐蚀,而0.6%Er随着反应时间的延长,腐蚀速率明显降低,5天后反应速率低于空白样腐蚀速率;通过扫描电镜观察各试样腐蚀1天后的表面形貌发现,AZ91D+0.4%Er能有效抑制点蚀。 相似文献
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研究连铸镁合金AZ31单向拉伸行为.结果表明在300~450℃,应变速率ε低于1.0×10-3 s-1的情况下,镁合金ZA31开始表现出超塑性.在400℃,应变速率ε为4.25×10-4 s-1时,延伸率达到了200%,应变速率敏感性指数m为0.41.用光学显微镜观察了变形前后的拉伸式样的微观组织,表明试样的初始晶粒尺寸约为20μm,在变形之后颈缩区域的晶粒长大现象不是很明显,晶粒沿着变形方向有所伸长,但晶粒形状基本保持为等轴状. 相似文献
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Pb对AZ91镁合金铸态显微组织及力学性能的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
采用扫描电镜观察、电子探针分析及拉伸性能测试等方法研究了Pb的添加对AZ91合金显微组织和力学性能的影响。结果表明,Pb能够细化AZ91镁合金中的d—Mg和β-Mgl7Al12的晶粒,抑制二次B的析出,且Pb可改善β-Mgl7Al12相形态和分布。Pb通过细晶强化增加了合金强度和硬度,使合金的断裂机制从脆性解理断裂转变为准解理断裂。 相似文献
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利用气氛电阻炉制备了AZ 31-xNd合金(x=0.05%,0.1%,0.2%,0.4%,0.6%),采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)和电子能谱分析仪(EDS)对不同Nd含量的实验合金进行了显微组织观察和分析,结果发现,Nd在AZ 31-xNd合金中形成了Al_3Nd和Mg_(12)Nd相,这些含Nd相导致AZ 31镁合金在凝固过程中的晶粒细化,从而提高了AZ 31镁合金的铸态室温力学性能,随着Nd含量的增加,合金的铸态室温抗拉强度极限和延伸率均先升高后降低. 相似文献
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以半固态AZ91D镁合金浆料的流变性能的实验研究为基础,通过曲线拟合的方法建立半固态AZ91D镁合金的表观粘度的触变模型.根据此触变模型开发了半固态AZ91D镁合金触变压铸充型过程中的表观粘度计算程序,并嵌入在Castsoft软件中,实现了半固态AZ91D镁合金触变压铸过程的流场和温度场的模拟计算.模拟结果表明:充填速度和浆料温度对半固态AZ91D镁合金浆料的充填过程有显著影响,最佳充填速度的范围为2~5m·s-1,半固态浆料的最佳温度范围为570~580℃. 相似文献
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本文在考察影响冷轧辊破损的力学因素中选用了缺口和裂纹两种试样进行断裂韧性测试。结果发现对于冷轧辊材料(高硬度,εF≈0)其K1C ≤ 2/3 Kρc(ρ=0.06毫米),即K1C和Kρc值差别较大。故本文认为有的文献提出对于低韧性材料(εF≈0)可用细切口试样代替裂纹态试样测定K1C值不是普遍可行的。这一事实在工程实际中是重要的。在实验分析中,本文主要参考了Tetel man.A.S和Yokobori.T的分析工作,采用了弹塑性宏观力学的方法,近似分析缺口试样弹塑性应力场,建立有关断裂判据,所得结果较好解释实验现象,并可作为Kρc计算的估值公式,亦可供分析缺口断裂问题参考。 相似文献
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镁合金表面防腐蚀处理研究 总被引:4,自引:0,他引:4
综述了近年来镁合金表面防腐蚀处理的方法,主要有化学转化膜、阳极氧化、金属涂层、有机涂层、有机镀膜、气相沉积、快速凝固等,并对镁合金表面处理的发展方向进行了探讨。 相似文献