医疗废物焚烧装置中锅炉管爆裂分析

对医疗废物焚烧装置中使用不到1年而爆裂的304锅炉管进行了宏观形貌、金相组织、断口形貌及腐蚀产物的分析.结果表明,炉管爆裂属应力腐蚀开裂.造成炉管应力腐蚀的内因为304不锈钢是对氯化物、硫化物等相当敏感的材料;外因为医疗废物焚烧时产生的高温烟气中所含氯化物、硫化物腐蚀和来自炉管的工作应力与加工应力;并提出了相应的改进建议.     

20钢热水管焊缝爆裂的失效分析

采用宏观形貌、金相组织和断口观察以及成分分析和力学性能测定等方法,分析了某20钢高温输水管爆裂的原因.结果表明,断裂失效发生在焊缝部位,焊缝组织存在明显蠕变现象,断口起裂处具有典型脆性断裂特征,裂纹内有腐蚀产物,属于典型应力腐蚀裂纹.裂纹扩展后期近外表面处具有蠕变疲劳裂纹特征.应力腐蚀裂纹是该热水管爆裂失效的主要原因.     

锅炉水冷壁腐蚀及爆裂的原因分析和防止对策

锅炉水冷壁不仅在水气侧发生腐蚀,而且在烟气侧也能发生腐蚀,由于腐蚀引起的水冷壁爆裂具有突发性,一旦发生腐蚀,爆裂后果较为严重。高参数锅炉水冷壁腐蚀爆裂通常发生在燃烧器中心线位置标高附近,涉及范围较大,严重危及机组的安全运行,锅炉水冷壁腐蚀爆裂的部位通常在热负荷最     

0Cr18Ni9奥氏体不锈钢管破裂的原因

某公司输气管项目使用的0Cr18Ni9奥氏体不锈钢管,采用焊接方式连接,焊接工艺为手工电弧焊,钢管内输送介质为含硫化氢等腐蚀介质的富氨液,管内介质压力0.5MPa,介质温度35~45℃,运行半年后停产半年,复产时即在钢管焊接接头附近发现横向裂纹。通过宏观低倍、微观金相、化学成分分析以及扫描电镜分析等一系列方法,对该0Cr18Ni9奥氏体不锈钢裂纹形成原因进行分析。结果表明:该0Cr18Ni9奥氏体不锈钢管的破裂原因为连多硫酸应力腐蚀破裂,通过向该0Cr18Ni9奥氏体不锈钢管内吹扫氩气,密封两端口,可避免连多硫酸应力腐蚀破裂。焊接时降低焊接电流,加快焊接速率,减小焊接热影响区的范围,也可降低连多硫酸应力腐蚀破裂的可能性。     

锅炉水冷壁横向裂纹开裂原因分析

某电厂锅炉的15CrMo材质水冷管管壁爆裂,发现为管道横向裂纹所致。采用宏观观察、扫描电镜及能谱分析、红外探伤研究裂纹产生原因,结果表明:裂纹在焊接热影响区粗晶部位萌生,表现为再热裂纹,内部残余应力和压应力导致裂纹进一步扩展,同时向火面有较厚的氧化层,基体组织严重球化,导致力学性能降低,在高温烟气环境下腐蚀开裂加速了管壁爆裂的发生。     

稠油热采蒸汽输送管的氢蚀爆裂及其预防

对某油田稠油热采蒸汽输送管爆裂事故进行了分析.发现爆裂部位有局部腐蚀,腐蚀部位的基体中有脱碳及沿晶裂纹,且该处基体中有很高的氢含量.造成蒸汽输送管爆裂的原因在于氢蚀     

SA-178A余热锅炉换热器管失效分析

通过化学成分分析、金相分析、宏观和微观腐蚀形貌观察、腐蚀产物分析以及相关的理论计算后认为,SA-178A低碳钢余热锅炉换热器管道爆裂的主要原因是硫酸盐低温热腐蚀引起的管壁外部严重减薄导致的,蠕变以及管内压力的综合作用加速了管道爆裂过程.     

压缩机进口处金属波纹软管爆裂失效分析

压缩机进口处金属软管在正常运行条件下发生爆裂失效,利用光学显微镜、扫描电子显微镜、EDS分析等方法对爆裂软管不同区域进行微观组织、裂纹形貌以及腐蚀产物进行分析。结果表明,金属软管化学成分满足牌号要求,组织为正常的奥氏体+少量析出相。波纹管底部存在环向裂纹,裂纹起裂于内壁面,以穿晶方式向外壁面扩展。环向微观断口呈解理台阶特征,纵向微观断口呈韧窝塑性破坏特征,断口处腐蚀产物含有较多的C、O和Fe元素,以及少量的S、Cl、Ca等元素。波纹金属软管的失效是因为波纹管内壁波谷处率先发生了氯化物应力腐蚀开裂,纵向裂纹为环向裂纹扩展失稳后产生的。     

主蒸汽压力取样管异种钢焊接接头开裂原因分析

为了避免发生机炉外小径管爆裂事故,以某电厂一次P91材质机外管异种钢焊接接头开裂为例,通过宏观检查、光谱分析、断口分析、金相分析、硬度检验以及管系应力分析对开裂原因进行了分析。结果显示：该取样管异种钢焊接接头失效机制为应力腐蚀开裂,且呈沿晶脆性断裂形态。保温层不严密致雨水流到管表面形成腐蚀环境,角焊缝焊址处二次应力严重超标,是导致管接头开裂的主要外在因素;管段硬度严重超标,组织异常,焊口未做焊后热处理,管接头热影响区脆性大,是导致管接头开裂的主要内在因素。     

三催顶循环管线腐蚀减薄原因分析

基于对三催顶循环管线产生腐蚀减薄,而引起渗漏及爆裂等安全隐患,对其腐蚀机理及产生腐蚀的原因进行了分析。结果表明,三催顶循环管线产生腐蚀减薄的主要原因是电化学腐蚀。     

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 采用三点弯曲法研究了不同组织类型的X70级管线钢的硫化物应力腐蚀开裂(SSCC)行为。结果表明：均匀细小的针状铁素体为主的显微组织具有优良的抗SSCC性能;针状铁素体内高密度缠结的位错和碳氮化物在位错网络上的沉淀析出是针状铁素体钢具有优良的抗SSCC性能的主要原因。     

国产X80管线钢的H2S应力腐蚀开裂行为

采用三点弯曲加载法,研究了国产X80管线钢及其焊接接头的抗H2S环境应力腐蚀开裂（SSCC）行为.结果表明,热影响区（HAZ）对应力腐蚀开裂最为敏感,主要是HAZ组织不均匀、晶粒粗大、硬度大,易引起局部腐蚀,从而导致该区SSCC敏感性高。母材的纵向和横向取样对H2S应力腐蚀不敏感,薄壁管材较厚壁管材有更好的H2S环境应力腐蚀抗力.      

X70级管线钢抗硫化物应力腐蚀开裂实验研究

用三点弯曲方法及SEM?TEM等手段研究了不同组织类型的X70级管线钢硫化物应力腐蚀开裂(SSCC)行为?结果表明,显微组织以均匀细小的针状铁素体为主的管线钢具有优良的抗SSCC性能;这主要是源于针状铁素体内高密度缠结的位错和碳氮化物在位错网络上的沉淀析出起到了强烈的氢陷阱作用?     

显微组织对管线钢硫化物应力腐蚀开裂的影响

研究了不同显微组织管线钢的抗硫化物应力腐蚀开裂（SSCC）行为,结果表明,细小针状铁素体为主的显微组织抗SSCC性能最佳,超细铁素体的显微组织次之,（铁素体 珠光体）的显微组织最差,分析表明,氢脆是高强度管线钢在SSCC中的主要破坏形式。针状铁素体为主的显微组织,其内部高密度缠结位错和弥散析出的碳氮化物起到了强烈的氢陷阱作用,表现出最佳的抗SSCC性能。     

Fe的硫化物膜对UNSG11180钢在含H_2S的NaCl溶液中的腐蚀行为影响

通过动电位扫描和慢应变速率拉伸试验及X射线能谱技术,研究了H2S和钢铁所形成的硫化物膜对UNSG11180钢在含5%NaCl的溶液中均匀腐蚀和应力腐蚀的影响.研究结果表明:对于均匀腐蚀,无论试样施加应力与否,表面的硫化物膜对钢铁有一定的保护性;对于硫化物应力腐蚀破裂,这层膜没有明显的保护作用     

显微组织和夹杂物对12Cr2AlMoV钢抗硫化物应力腐蚀开裂的影响

作者研究了钢中显徽组织、流含量及夹杂物对低合金钢12Cr2AlMoV抗硫化物应力腐蚀开裂(SSCC)性能的影响。 结果表明,12Cr2AlMoV钢的抗SSCC的能力随着微显组织的变化而变化。在相同温度下处理的正火回火索氏体加铁素体组织抗SSCC能力比淬火回火的索氏体组织好。特定的硬度规定并不能保证良好的抗SSCC性能,其性能主要取决于显微组织。显微组织和钢中的氢扩散系数D有着较密切的联系。钢中硫含量和夹杂物的增加,可使钢的抗硫性能下降。除硫化锰夹杂外,其它脆性夹杂物也可诱发氢致开裂从而引起SSCC。     

激光冲击处理对X70管线钢焊接接头H_2S应力腐蚀影响

采用慢应变速率法(SSRT)进行了X70管线钢焊接接头在H2S介质中应力腐蚀试验,研究了H2S对X70管线钢焊接接头应力腐蚀开裂(SSCC)的敏感性,分析了激光冲击处理对X70管线钢焊接接头抗H2S应力腐蚀开裂SSCC行为的影响。结果表明,经激光冲击处理后X70管线钢焊接接头表面产生了晶粒细化和残余压应力,提高了管线钢焊接接头在NACE饱和H_2S溶液中抗应力腐蚀性能;原始状态试样在NACE饱和H_2S溶液中慢拉伸试验平均应力腐蚀敏感性指数>25%,有明显的应力腐蚀倾向;经激光冲击处理后试样在NACE饱和H_2S溶液中平均应力腐蚀敏感性指数为19.05%,应力腐蚀倾向不明显,因此,激光冲击处理有效地提高了X70管线钢焊接接头的抗应力腐蚀性能。     

X80管线钢焊接接头SSCC研究及数值模拟

硫化氢应力腐蚀破裂(sulfide stress corrosion cracking,SSCC)是制约管线钢应用的主要因素.针对X80管线钢焊接接头进行恒位移硫化氢应力腐蚀试验研究,分别测得母材、焊缝和热影响区的应力强度因子门槛值KISCC和裂纹扩展速率da/dt.通过对X80管线钢焊接接头的金相显微组织、断口形貌观察以及硬度测试,分析了X80管线钢SSCC性能的影响因素.并对WOL试样进行了三维弹塑性有限元分析,得到裂纹尖端应力场分布和氢浓度的分布特征.结果表明,热影响区的KISCC最小,裂纹扩展速率最大,具有较差的抗应力腐蚀开裂的能力,其应力腐蚀试验结果与有限元数值分析相互验证.     

The influence of aging treatments on sulfide stress corrosion cracking of PH 13-8 Mo steel welds

Slow displacement rate tensile tests were carried out to study sulfide stress corrosion cracking (SSCC) of PH 13-8 Mo stainless steel welds in a saturated H₂S solution. The welds aged in the temperature range of 482-593 °C were susceptible to SSCC; the fracture surfaces revealed mainly quasi-cleavage fractures after notched tensile tests. However, the SSCC susceptibility in terms of the percentage loss of the notched tensile strength (NTS) of the welds was dependent on the aging treatment. The SSCC resistance and the austenite content of the welds increased with the aging temperatures. The presence of greater amounts of austenite, mainly reverted austenite, in the W1100 specimen (the weld aged at 1100 °F or 593 °C) than that in other aged specimens could account for its lower hardness and better SSCC resistance. On the other hand, the AW (as-welded) specimen containing a small amount of retained austenite films in a soft matrix exhibited a slightly improved SSCC resistance than that in the W1100 specimen. The lower hardness of the AW specimen was owing to the absence of fine coherent precipitates, leading to a reduced local stress and an enlarged plastic zone located in front of the notch in the test. With lower hardness, the local stress would also be lower and less likely to exceed some critical stress for failure in the saturated H₂S solution. For the aged specimens, the hardness/strength level and the amount of reverted austenite were the important factors that affect SSCC susceptibility.     

碳钢渗铝换热器在常减压装置低温部位的腐蚀研究

用双U形恒应变实验方法,研究了20#碳钢、16MnR、碳钢渗铝基材及焊接材料浸泡在不同硫化物浓度的油品介质中的开裂敏感性。实验结果及现场挂片数据表明：焊接材料更易于发生湿H2S应力腐蚀开裂;渗铝钢有更低的H2S开裂敏感性,适宜在常减压装置低温部位换热器上应用。