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焊接材料:母材Al2O3/6061Al;中间层材料Cu/Ni/Cu(10/40/10μm);焊接方法:瞬间液相扩散焊。 相似文献
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Pd/Ni和Pd(Y)/Ni复合材料的界面结构与界面扩散 总被引:1,自引:1,他引:0
本文研究了Pd/Ni和Pd(Y)/Ni复合丝材的界面结构与界面扩散行为。研究表明,Pd/Ni复合丝材的界面结构及界面扩散行为与Pd和Ni的氧化特性有关;Pd(Y)/Ni复合丝材的界面结构及界面扩散行为不仅与Pd和Ni的氧化特性有关,还与Y元素的分布和氧化特性有关,Y元素在扩散界面的偏聚阻碍了Ni层Pd层的扩散;Pd/Ni和Pd(Y)/Ni复合丝材的界面扩散动力学相似,且试样Ni在界面层的扩散深度ξ和时间t符合下列规律:ξ=K1t^1/3(对于Pd/Ni),ξ=K2t1/3(对于Pd(Y)/Ni,且K2<K1)。 相似文献
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采用真空电弧离子镀工艺,在316L不锈钢表面沉积钯,铁(Pd/Fe)合金薄膜并进行真空扩散热处理,观察扩散热处理工艺对Pd/Fe薄膜的形貌和相组成的影响。结果表明:采用真空电弧离子镀工艺,可在316L不锈钢表面沉积均匀的Pd/Fe膜;扩散热处理工艺对Pd/Fe膜的形貌和相组成有显著影响。经900℃保温1h处理后,Pd膜与Fe膜间互扩散形成一定量的Pd-Fe合金相;随着热处理温度升高,Pd,Fe膜层向316L基体扩散的距离增大,同时基体中的Cr,Ni向外扩散的量也增多。 相似文献
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相变-扩散钎焊新工艺接头性能及主组元扩散行为 总被引:2,自引:0,他引:2
提出了一种相变超塑性扩散焊与扩散钎焊结合起来的复合工艺-相变-扩散钎焊(T/DB),以低碳钢为母材,镍基非晶箔带(BNi2)为中间层,在更高峰值温度(1200℃)下试焊。结果表明,尽管高温停留时间短,且循环次数仅3次,仍获得了合格的接头,能谱分析可知焊后残留中间层中心区Fe含量高达约60%—70%;扩散入母材的Ni主要存在于母材的层片状珠光体区域,表明Ni在母材内的扩散通道优先选择含有大量相界面的区域进行扩散,将相界扩散分为动态相界扩散与静态相界扩散;论证了T/DB工艺中的高效扩散与相界扩散密切相关。 相似文献
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NiCrAlY涂层/Ni基单晶高温合金的元素扩散及界面特性 总被引:5,自引:0,他引:5
采用磁控溅射方法在Ni基单晶高温合金上沉积NiCrAlY涂层,研究了真空热处理及高温氧化过程中,NiCrAlY涂层/Ni基单晶合金界面显微结构的变化及元素扩散行为。结果表明,原始涂层成分分布比较均匀,各元素分布在涂层/基体界面呈陡然变化。真空热处理时,涂层与基体间发生互扩散,NiCrAlY涂层的显微结构和相结构发生变化:涂层/基体界面区出现互扩散层(内、外扩散层);出现γ-Ni3Al和α-Cr两新相,导致涂层局部区域富Cr。1000℃氧化200h后,涂层/基体界面区的互扩散层增厚,并且在其下的基体中出现扩散影响层。Ta在涂层中扩散时,置换了部分γ-Ni3Al相中的Al,导致γ相的晶格常数α0增大。 相似文献
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钼基体上化学气相沉积钨功能涂层的研究 总被引:6,自引:1,他引:6
采用CVD(Chemical Vapor Deposition)法沉积的钨涂层有[100]/[111]/[110]择优取向。择优取向主要受气体组分、流动速度、温度等因素的影响。研究了钼基体上CVD钨涂层的表面形貌和织构、涂层界面的元素分布、涂层的抗热震性能及高温扩散性能。结果显示:钨涂层与基体钼有2μm左右的互扩散层且钼在钨中的扩散速度更高;涂层在通H2条件下,进行室温→1400℃→室温20次循环后涂层不脱落、界面没有明显变化,涂层结合力好;涂层界面上的杂质元素氧等影响涂层的结合性能。 相似文献
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张伟 《特种铸造及有色合金》2007,27(10):799-801
通过对热浸镀铝的20号碳钢进行不同扩散工艺试验,研究了渗铝层在800℃氧化过程中的组织形貌变化和抗氧化性能。结果表明,当扩散温度为750℃时,在2~6h扩散时间内,随时间延长,氧化速率增加;当扩散温度为850。C时,在2~4h扩散时间内,随时间延长,氧化速度减慢,4h时达到极小值,而后随时间延长,氧化速度又逐渐增大;当扩散工艺为900℃×2h时,抗氧化性能最好。研究表明,在高温氧化期间,经扩散处理后渗铝层/基体界面空洞逐步连接成平行于表面的线状裂纹,其内产生了内氧化,对扩散型热浸镀铝钢的抗氧化性能有直接影响。 相似文献
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Al/Ti/Steel覆板爆炸焊接界面的显微组织特征 总被引:3,自引:0,他引:3
利用电子显微技术研究了Al/Tl/Steel覆板爆炸焊接中两个异种焊接界面的显微组织变化特征,透射电镜直接取样观察到在界面处有组织过渡区,并且过渡区之间及过渡区与母材之间存在明显的边界,Al/Ti界面过渡区为Al+Ti混合组织;Ti/Steel界面由FeTi金属间化合物区和非晶区组成;过渡区的形态和宽度与焊接过程中的合金元素扩散及冷却速度有关。 相似文献
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采用ANSYS软件对YG8与TA15真空扩散焊接头残余热应力进行三维瞬态有限元数值模拟,验证了Cu作为中间层材料在缓解YG8/TA15接头热应力方面的作用。在焊接温度为860℃与880℃,压力为5MPa,扩散焊时间为60min的条件下,进行YG8与TA15的真空扩散焊,分析了YG8与TA15连接界面的微观组织形貌。结果表明,YG8/Cu界面呈一条深色曲线,结合良好;而TA15/Cu界面生成呈层状分布的脆性Ti-Cu金属间化合物,将会影响到接头的整体性能,故对其在结合界面的体积与分布状态必须予以控制。 相似文献
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电弧离子镀沉积Cr-O-N活性扩散阻挡层 总被引:4,自引:0,他引:4
采用电弧离子镀技术在NiCoCrAlY涂层与高温合金基材DSM11间沉积不同成分的Cr-O—N薄膜作为扩散阻挡层,研究了900℃下氧化1400h后DSM11/Cr—O—N/NiCoCrAlY体系中Cr-O-N层阻挡合金元素互扩散的行为以及阻挡层对涂层氧化动力学曲线的影响.结果表明,Cr-O-N层在高温氧化过程中生成与涂层和基材有良好结合的富Al氧化物层,可以阻挡DSM11基体与NiCoCrAlY涂层间的元素互扩散,起到活性阻挡层的作用;Cr-O-N层中。和N含量影响生成富Al氧化物层的连续性和致密性,从而影响其阻挡元素互扩散的性能.几种成分的Cr-O-N活性扩散阻挡层对NiCoCrAlY涂层900℃下的高温氧化性能都有一定的改善作用,改善程度与阻挡层阻挡合金元素互扩散的程度保持一致. 相似文献
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氧化钼氢还原动力学研究 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了MoO3还原为MoO2,MoO2还原为Mo的动力学。结果表明:控制MoO3还原为MoO2的主要步骤为界面化学反应,该步骤的表观活化能为58.1kJ/mol;控制MoO2还原为Mo的主要步骤为内扩散,该步骤的表观活化能为30.1kJ/mol。 相似文献
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采用电磁半连续复合铸造法制成高钒高速钢35CrMo复合轧辊,研究了复合界面组织形貌特征和微区成分分布,测试了结合界面的力学性能。结果表明:界面上有厚度为40μm左右扩散层,层内显微组织为珠光体;邻接扩散层的合金钢侧组织为铁素体和珠光体,高速钢侧为马氏体基体上分布着VC颗粒。高速钢和舍金钢的显微硬度值分别为700HV和250HV,扩散层介于两者之间硬度值为350HV;冲击韧度值可达到100J/cm^2。该方法制备的复合轧辊界面具有良好的组织特征和力学性能,是冶金结合和扩散结合共同作用的结果。高钒高速钢35CrMo复合界面存在明显扩散层,且界面两侧发生成分扩散。结合区两侧显微硬度差别很大,但在界面处无突变。界面冲击韧度随高钒高速钢面积比的增加快速下降。 相似文献
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通过Ti6A14V/TA1扩散偶的制备及其热处理试验,运用OPM,SEM以及EDS技术对扩散连接区域的组织、形貌、成分进行分析。结果表明:扩散连接界面充分结合,合金元素A1和V从Ti6A14V侧向TA1侧扩散,而Ti原子向Ti6A14V侧扩散,其成分过渡区满足抛物线规律;同时,根据柯勒方程,借助米德玛生成热模型,从热力学上推导三元体系的计算公式,得出热力学相互作用因子,并根据求得溶质元素的互扩散系数,通过唯象公式的数值解法,得出扩散元素在连接界面处的理论浓度分布图:实验值与理论模拟结果吻合得很好,因此,能够很好的预测扩散连接界面相关元素的浓度分布。 相似文献